Existen tres técnicas apropiadas de ensayo, entre las cuales tenemos:
a. Conexión de los terminales no sometidos a impulso.
b. Devanados de baja impedancia.
c. Uso de condensadores a través de las resistencias shunt de corriente.
El propósito de ensayar el transformador es simular su uso en campo. Por lo tanto, esto no es tan simple y directo como suena. El ambiente de un transformador cambia frecuentemente con los años, bien porque sea traslado o porque se le adicionen en paralelo equipos o líneas. En el ensayo muchas veces se debe tener en cuenta los efectos de las líneas, cables, generadores, pararrayos, etc. Más difícil aun simular es determinar que clase de descarga atmosférica va a recibir y como este va a entrar en el sistema de distribución o transmisión.
Generalmente, las ondas de las descargas atmosféricas varían considerablemente. Para uniformizar estos ensayos, ciertas formas de onda se han normalizado; en la actualidad, la onda utilizada para los transformadores es de 1.2/50µs; sin embargo, en algunos casos es difícil obtener la duración de 50µs en la cola de la onda. En estos casos es necesario utilizar la capacitancia máxima del generador.
Para conocer como es el comportamiento de las pruebas en alta tensión actualmente existen determinados software que permiten estudiar dichos fenómenos, uno de estos software son el Pspice y el ATPDraw. El primero se ha conformado como el mejor y el más utilizado simulador de circuitos electrónicos. Si bien soporta el análisis de circuitos analógicos y digitales, es en el campo analógico donde PSPICE ha alcanzado su máxima utilidad.
Además el PSPICE es un, programa de edición gráfica de circuitos, analizador de ondas u osciloscopio virtual, editor de estímulos, una aplicación específica para optimizar el comportamiento del circuito.
El programa ATPDraw es un procesador del ATP en ambiente Windows, usado para construir circuitos eléctricos, en el cual se puede seleccionar los componentes desde un menú los cuales tienen cajas de dialogo donde puedes introducir los valores que lo componen. Este programa fue creado por: The Bonneville Power Administration, USA, and SINTEF Energy Research, Norway.
En este punto es conveniente insistir en dos aspectos básicos que nunca se debe olvidar:
1). Los simuladores, por muy potentes no son mas que una aproximación a la realidad y en consecuencia nunca pueden sustituir la práctica de manejo real de los circuitos electrónicos y eléctricos. Por tanto, el mejor uso que se puede realizar es combinándolo con el trabajo en el laboratorio.
2). Los simuladores hacen las tareas que le encomienda el usuario y por lo tanto no debe perderse la perspectiva de que es una herramienta que la maneja el técnico.
– FUNDAMENTOS SOBRE GENERADORES DE IMPULSOS DE TENSIÓN.
El generador de impulsos es un equipo que genera intencionalmente transitorios de alto nivel de tensión para simular sobretensiones tipo atmosférico y de maniobra, con la finalidad de verificar la capacidad que posee un determinado dispositivo o máquina de soportar dicho impulso sin que ocurra ruptura dieléctrica en su aislamiento.
Su aplicación principal es la realización de pruebas de aislamiento (prueba de impulso) en equipos y maquinaria eléctrica en general.
PRINCIPIO BÁSICO DEL GENERADOR DE IMPULSOS
Muchos años de investigación han determinado que una sobretensión atmosférica se puede representar como un impulso unidireccional de tensión y obtenerse a partir de los circuitos mostrados en la Figura 1. [1]-[2]:
Circuito a
Circuito b
Figura 1. Circuitos básicos de un generador de impulsos
Analizando cualquiera de los dos circuitos propuestos se obtiene que inicialmente el condensador C1 (que representa al generador de impulsos) es cargado con tensión continua Vo, de polaridad positiva o negativa, y luego es súbitamente descargado en un circuito conformado por el condensador C2 y las resistencias R1 y R2. Este proceso de descarga se inicia en el instante en cual se establece entre las esferas del espinterómetro SG un arco eléctrico y la tensión se transfiere a C2, que representa básicamente a un objeto bajo prueba. Entonces, la expresión analítica del voltaje de impulso en C2 tiene la forma [1]-[2]:
(1)
donde Vo es la tensión de carga del condensador C1, K una constante que depende del circuito seleccionado (ver Figura 1) y a y ÃY las raíces de la ecuación característica del sistema, cuyos inversos son las constantes de tiempo del mismo.
Si los parámetros de resistivos y capacitivos de la Figura 1 son constantes y los valores de a y ÃY de la expresión (1) son relativamente diferentes entre sí, entonces se pueden analizar separadamente dos circuitos: el del frente de onda y el de la cola, como se muestran en la Figura 2, para realizar este análisis tomaremos el circuito (b) de la Figura 1[1]- [3].
Figura 2. Circuitos para el estudio de un generador de impulsos
Ahora bien, considerando el circuito del frente de onda en el momento en que ocurre la descarga entre las esferas del espinterómetro SG, el condensador C2 se carga con la constante de tiempo T1:
2)
definida como el producto de la resistencia de frente R1 con la capacidad equivalente serie de los dos condensadores C1 y C2. Generalmente, se asume que C1>>C2 por lo que la relación se puede simplificar a:
3)
que indica que la duración del frente de la onda de tensión en el condensador C2 es directamente proporcional a la resistencia de frente R1 y a la capacidad del objeto de prueba C2.
Haciendo un proceso análogo en el circuito de cola, en el instante en el cual la transferencia de carga de C1 a C2 es cero (debido a una redistribución de la carga eléctrica entre ambos), los condensadores se descargan en la resistencia R2 con una constante de tiempo T2 igual a:
4)
y simplificando con la suposición C1>>C2, se tiene que:
5)
que depende proporcionalmente de la resistencia de cola R2 y la capacidad C1.
Es importante señalar que conociendo los valores de C1, C2, T1 y T2 es posible establecer, al menos en una primera aproximación, los valores necesarios de R1 y R2 para obtener en el objeto bajo prueba la forma de onda de tensión de impulso determinada [1]- [2].
Analizando el circuito (b) de la Figura 1, a partir del instante en ocurrir la transferencia de energía entre el capacitor C1 y C2 se tiene la siguiente ecuación en el dominio de la frecuencia:
6)
Donde:
7)
8)
Entonces tenemos que para la ecuación en el dominio del tiempo, el voltaje en el capacitor C2 es:
(9)
donde 
y 
son las raíces de la ecuación 
ó
(10)
Como el voltaje en C2 es 
y es la superposición de dos funciones exponenciales de señales diferentes. De acuerdo con la ecuación 10 la respuesta negativa de la raíz resulta una constante de tiempo más grande, que es 
que el tiempo positivo que es 
Un gráfico que pueda expresar la ecuación 10 es indicado es la Figura 3. De la ecuación 10 se puede definir lo siguiente:
(11)
Figura 3. Onda de impulso de tensión y sus componentes.
Si no se conocen los valores de resistencia se pueden calcular usando la ecuación 11, y el (circuito b) de la Figura 1 así como también los valores de a y b de la ecuación 7 y 8, tenemos que 
y 
es:
(12)
(13)
Igualmente existen otras ecuaciones validas que permiten determinar de manera muy aproximada los tiempos de frente y cola [6]. Entonces siguiendo el análisis del circuito b de la Figura 1, podemos señalar que el tiempo (tiempo de frente) que tarda en cargar 
a través de será aproximadamente:
(14)
donde 
si esta expresada en ohms y 
en microfarads, 
se obtiene en microsegundos.
De igual manera para determinar el tiempo de cola tenemos que tanto la capacitancía 
y 
son descargadas a través de y por lo que tenemos que el tiempo al 50% de la descarga es aproximadamente:
(15)
FORMA DE ONDA NORMALIZADA DE LA TENSIÓN DE IMPULSO
Aunque las formas de onda de las sobretensiones atmosféricas poseen gran variedad, se han estandarizado algunas de ellas para efectuar pruebas de impulso en equipos y máquinas eléctricas. Como onda normalizada de tensión impulsiva se entiende como aquella que posee unas características bien definidas respecto a la duración y amplitud de la misma y para el caso de la sobretensión atmosférica la Norma ANSI/IEEE Standard 4-1995 [7] establece las siguientes:
Valor pico
es la máxima amplitud de la onda, medida desde la referencia de voltaje, con una tolerancia de 
Tiempo de frente T1: es el primer tiempo que, medido desde un tiempo virtual TO1, transcurre entre el 30% y el 90% del valor pico, multiplicado por 1,67. La duración del lapso será
Esto es 
Tiempo de cola T2: es el mayor tiempo que transcurre hasta alcanzar el 50% del máximo valor pico. Su valor es
o 
La Figura 4 muestra la onda plena de impulso normalizado tipo atmosférico 1,2/50 µs.
Figura 4. Forma de onda plena del impulso normalizado 1,2/50 µs [7]
Donde 
es el tiempo de frente virtual de un impulso de tiempo atmosférico el cual es de 1.67 veces el intervalo de tiempo transcurrido entre los instante cuando un impulso tiene como valores 30% y 90% del valor pico. Tales instantes de se denominan puntos A y B del frente de la onda. Esto significa que:
16)
También T2 es el intervalo de tiempo entre el origen virtual 
y el instante en el tiempo cuando el voltaje ha disminuido a la mitad del valor pico. Por lo que T2 se llama tiempo de cola del impulso el cual es:
– RENDIMIENTO.
El factor de aprovechamiento o rendimiento de la tensión se entiende como el cociente entre el voltaje pico del impulso y el valor de la tensión continua a la cual está cargado el condensador C1. Esto es:
17)
Además, si T2>>T1 se pueden hacer las siguientes aproximaciones [1], [2] para los circuitos de la Figura 1:
Para el circuito (a), el rendimiento queda definido como:
18)
y para el circuito (b):
19)
Se evidencia que el rendimiento depende de la relación 
es decir, de la capacidad del generador y la del circuito externo. A continuación, la Figura 5 muestra la eficiencia en función de para distintas formas de onda normalizada y considerando los dos circuitos en análisis [4]- [5].
Figura 5. Eficiencia de un generador de impulsos
Se evidencia que la configuración (a) presenta mejor rendimiento que la (b), obteniéndose el máximo rendimiento a un valor de 
por lo que resulta conveniente en la práctica que la capacidad C1 del generador sea muy superior a la del circuito externo y en particular a la del objeto de prueba C2. De esto se concluye que una condición de diseño es
[10]. Es necesario acotar que los circuitos analizados presentan cierta inductancia L que, si es de magnitud considerable (decenas de µH), puede modificar en gran medida las características del sistema. Esto se explicará más adelante.
– CIRCUITO DE CARGA
Como se ha mencionado, el generador de impulsos se alimenta de una fuente DC de valor nominal relativamente bajo (algunos kilovoltios). El circuito comúnmente empleado para obtener dicha alimentación es un rectificador de tensión alterna, que se muestra en la Figura 6 [4].
Figura 6. Circuito para la carga de un generador de impulsos
La tensión DC aplicada en C1 es obtenida por medio de la rectificación de la onda alterna presente en la salida de un transformador elevador controlada por un variador de tensión (VARIAC). Cabe destacar que la resistencia R tiene dos funciones esenciales: limitar la corriente absorbida por el generador y desacoplarlo del circuito alimentador en el momento en que se produzca el impulso. Asimismo, desde el punto de vista económico no se utiliza un transformador elevador con tensión secundaria mayor a cientos de kilovoltios, por lo que en la práctica se implementa un circuito duplicador de voltaje como se indica en la Figura 7 [1], [3], [4].
Figura 7. Circuito duplicador de voltaje tipo Greinacher
El variac alimenta al transformador elevador de voltaje (en el orden de kilovoltios) que a su vez está conectado al circuito propuesto por Greinacher: el condensador serie y el diodo D1. Esta configuración produce la carga del condensador C en un semiciclo de onda y permite la contribución "transformador+condensador" en el siguiente semiciclo, lo que da origen a una onda de voltaje del doble de magnitud respecto a los terminales del transformador. Finalmente, esta onda obtenida es rectificada por el diodo D2 (rectificador de media onda) y el voltaje DC resultante proporciona el nivel de carga del condensador de etapa C1. Siendo V la tensión rms en el secundario del transformador, entonces la tensión en C1 (en régimen permanente) resulta:
20)
Esto significa que la tensión de carga es del orden de las centenas de kilovoltios. Cabe destacar, que el circuito duplicador de voltaje debe ser de polaridad invertible y que los diodos D1 y D2 deben estar diseñados para soportar la tensión V cuando se polarizan en reverso [1], [2], [4].
GENERADOR DE IMPULSOS MULTIETAPAS
Desde el punto de vista económico, el empleo de un generador de una sola etapa ver Figura 1, es válido para tensiones que no superen los kilovoltios de diseño de la etapa [4]. Además, para obtener un rango amplio de tensiones de prueba es necesario disponer de un generador de impulsos de varias etapas que cumpla con la siguiente característica: que mediante la conexión en serie de dichas etapas se produzca la tensión de prueba deseado al momento de la descarga. Cuyo ejemplo se muestra en la Figura 8.
El generador consta de n etapas en donde los condensadores C1 de cada una de éstas son cargados en paralelo, a la tensión DC deseada, a través de la resistencia de frente R1, de cola R2 y de carga Rc (ésta última de un valor mucho más grande que las demás -alrededor de las decenas de Kohm-), como se esquematiza en la Figura 9.
Figura 8. Esquema de un generador de impulsos multietapa [3]
Figura 9. Circuito equivalente de la fase de carga de un generador de impulsos multietapa [4]
Cuando ha transcurrido cuatro o cinco veces la constante de tiempo de este proceso (t1), todos los condensadores se cargan a la tensión pico 
En este instante, el generador de impulsos está disponible para iniciar la descarga en el circuito externo.
Posteriormente, en la fase de descarga del generador y considerando que la resistencia de carga Rc?8, el circuito queda reducido al representado en la Figura 10.
Figura 10.Circuito equivalente de la fase de descarga de un generador de impulsos
Si se provoca la descarga disruptiva en los espinterómetros, las n etapas se "conectan" en serie y en la salida de alta tensión AT del generador aparecerá una tensión dada por la relación:
21)
donde ? es el rendimiento de una etapa, n es el número de etapas y V es el valor eficaz de la tensión de salida del transformador elevador. Cabe destacar que con respecto a AT y a C2, el generador es un circuito de una etapa con capacitancía equivalente C1/n, resistencia de frente equivalente 
y resistencia de cola equivalente 
cuyo esquema se ve en la Figura 11.
Figura 11. Circuito equivalente de un generador multietapa [2]-[4]
Este circuito es muy útil para calcular los parámetros del generador puesto que se reduce a alguno de los circuitos de una etapa señalados en la Figura 1.
.-CARACTERÍSTICAS NOMINALES DEL GENERADOR DE IMPULSO MULTIETAPAS.
Como todas las máquinas o aparatos, el generador de impulsos es definido por varios datos que representan sus características eléctricas, a saber [2], [4]:
– TENSIÓN NOMINAL.
La tensión nominal de salida de un generador de n etapas es el voltaje máximo de carga Vo multiplicado por el número de etapas, esto es: 
En realidad el voltaje máximo del impulso que puede ser aplicado al objeto de prueba es menor que 
ya que el rendimiento en la generación de la tensión de impulso es menor al 100%. Típicamente, el voltaje de carga Vo está en el rango de 50 kV a 400 kV mientras que los generadores son construidos para impulsos de voltaje que pueden llegar hasta los 5 MV.
– CAPACITANCÍA NOMINAL.
La capacitancía nominal C1/n de un generador de impulsos es la capacitancía por etapa C1 dividida entre el número de etapas n. Generalmente, C1/n es mínimo cinco veces la capacitancia del objeto de prueba o de lo contrario la eficiencia de voltaje será muy baja [6] (para diseño con máximo rendimiento ver el inciso 2.3 de este capítulo). Usualmente, la capacitancia por etapa se diseña para valores que estén por el orden de los 200 nF a 2000 nF.
– ENERGÍA NOMINAL.
La energía nominal de un generador está dada por la máxima energía que éste puede almacenar; y se puede calcular empleando la expresión 
El rango típico está entre los 10 kJ y 100 kJ.
– NUMERO DE ETAPAS.
La selección del número de etapas depende de varios factores. Para formas de onda con oscilaciones apreciables, es necesario reducir la inductancia L del circuito y esto se logra limitando las etapas y por consiguiente, el número de resistencias de frente y cola se mantienen en la mínima cantidad posible. El otro factor es el voltaje de carga Vo, que indica la cantidad de capacitores de carga a utilizar y por ende el número de etapas n. Por lo general, los generadores de impulsos pueden tener desde unas pocas etapas hasta, por ejemplo, cincuenta de ellas.
2.5.- ESQUEMA COMPLETO DEL CIRCUITO DE PRUEBA DE IMPULSO
El circuito del generador de impulsos multietapa debe ser completado con otros elementos indispensables para la prueba de impulso; es decir, anexarle los aparatos y equipos necesarios para la medición de la tensión de carga Vo de las etapas del generador y la medición de la tensión de impulso aplicada al objeto de prueba. La Figura 12 muestra el esquema completo para realizar una prueba de impulso tipo atmosférico 1,2/50 µs [4].
Figura 12. Esquema completo del sistema de prueba de impulso
El sistema de prueba está conformado por el generador de impulsos, el alimentador DC para la carga de los capacitores de etapa (con su respectivo divisor óhmico), el divisor de tensión para la medición de la tensión de impulso, el espinterómetro vertical y el objeto de prueba.
La medición de la tensión de carga Vo se realiza por medio del divisor de tensión, siendo (Rm+r) el valor total de la resistencia e (I) la corriente que la atraviesa, por lo que la tensión está dada por la ley de Ohm:
22)
Por otra parte, la medición de la tensión de impulso se efectúa mediante el divisor de tensión que disminuye el voltaje a un valor adecuado para ser registrado por un osciloscopio. Cabe destacar que los elementos constituyentes del divisor de tensión -resistencia de alta tensión, de baja tensión, inductancia y capacitancia- pueden incidir directamente en la forma de onda de la tensión de impulso, como se explicará más adelante.
– MÉTODOS DE INICIO DE LA DESCARGA DEL GENERADOR DE IMPULSOS.
El inicio de la descarga entre las esferas de cada etapa del generador se hace de forma "natural" o mediante el uso de un sistema auxiliar [2]-[3]. El primer método (descarga natural), se aplica para obtener la tensión de impulso deseada con alguno de los siguientes procedimientos:
Con las esferas ajustadas a una distancia superior a la del inicio de la descarga, el generador es cargado a una tensión prefijada. Luego, se disminuye la separación interelectródica con un accionamiento a distancia hasta provocar la ruptura del aire.
Las esferas de la primera etapa se ajustan a una distancia correspondiente a la tensión de descarga. Luego, se aumenta pausadamente la tensión de carga hasta que ocurra la ruptura.
Una alternativa al método de ruptura natural es el empleo de un sistema auxiliar para el inicio de la descarga, el cual posee como principal ventaja una mayor precisión del valor de la tensión provista por el generador, resultando en la reducción de la dispersión de campo eléctrico que se verifica en el caso de inicio natural. A continuación se describen algunas técnicas empleadas para iniciar la descarga con sistemas auxiliares.
– DISPOSITIVO ELECTROMAGNÉTICO
El espinterómetro de la primera etapa está compuesto por tres esferas, mostradas en la Figura 13, donde las externas 1 y 3 soportan toda la tensión de carga mientras que la esfera central 2 es sometida a un potencial intermedio a través de un divisor óhmico. Mediante un dispositivo electromagnético se conecta un contacto metálico entre las esferas 2 y 3 de tal modo que aparezca la tensión de carga entre las esferas 1 y 2, provocando la descarga natural.
Figura 13. Inicio de la descarga de un generador de impulso con un dispositivo electromagnético [4]
– TRIGATRON.
El espinterómetro de la primera etapa del generador está constituido por una esfera y una semiesfera (ambas huecas); dentro de ésta última se instala un electrodo eléctricamente aislado (aproximadamente de un milímetro de diámetro) que tiene como función iniciar "la chispa" que conduce a la descarga completa entre el espinterómetro. El esquema se muestra en la Figura 14.
Figura 14. Espinterómetro de la primera etapa del generador con trigatrón [1]
La aplicación de una tensión de varios kilovoltios (alrededor de 4 kV a 10 kV) entre el electrodo interno y la semiesfera puesta a tierra provoca una distorsión del campo eléctrico que asegura una descarga controlable entre los dos electrodos principales (esfera-semiesfera) a un valor de tensión disruptiva más bajo que el requerido en condiciones de ruptura natural.
-MÉTODOS DE MEDICIÓN DE LA TENSIÓN DE IMPULSO
En la prueba de impulso es necesario efectuar la medición de la tensión que se aplica al objeto de prueba, la cual se puede hacer utilizando algunos de los siguientes métodos: a través de un espinterómetro de esferas, por medio del divisor de tensión conectado a un osciloscopio y por medio del divisor de tensión conectado a un voltímetro pico.
-MEDICIÓN DE LA TENSIÓN DE IMPULSO MEDIANTE EL ESPINTERÓMETRO DE ESFERAS.
La norma ANSI/IEEE Standard 4-1995 [7] define al espinterómetro como "un dispositivo constituido por dos electrodos metálicos, esféricos y de igual diámetro, donde la distancia que los separa es regulada a voluntad". Al aplicar entre dichas esferas un potencial, la descarga -a cierta distancia de ruptura- ocurre a un valor de tensión predeterminado. En la prueba de impulso, este valor es el voltaje pico de la onda o nivel básico de aislamiento (BIL) del equipo a ensayar. La disposición física de las esferas se hace vertical u horizontalmente, como se ve en la Figura 15.
Figura 15. Espinterómetros de Esferas con el Eje Vertical y Horizontal
Las dimensiones mostradas son las distancias exigidas a los soportes y bases de las esferas, donde A y B son las distancias mínimas a tierra (clearances) del espinterómetro respecto a cualquier objeto circundante. Cabe destacar, que para espacios interelectródicos pequeños la ubicación de cualquier objeto a tierra en la vecindad del espinterómetro no afecta considerablemente la medición, pero a espacios entre esferas más grandes la presencia de superficies tales como paredes -incluso a la distancia B- tiene un importante efecto. La Tabla I muestra las separaciones mínimas y máximas que debe tener el espinterómetro respecto a cualquier objeto ubicado en las cercanías.
Tabla I. Distancias de las esferas hacia cualquier objeto (extracto) [7]
Adicionalmente, en la Tabla II se encuentra un extracto de las calibraciones para impulsos de tensión tipo atmosférico 1,2/50 µs de polaridad negativa al 50% de la tensión disruptiva [1]-[2]-[7], válidas para las siguientes condiciones ambientales:
Temperatura ambiente=20 ºC
Presión atmosférica=101,3 kPa=760 mmHg.
Es de notar que una de las esferas es conectada a tierra, específicamente al circuito de retorno del generador de impulsos, mientras que la otra va al terminal de alta tensión que conecta también al objeto de prueba.
Tabla II. Separación de las esferas con una de éstas puesta a tierra (extracto) [1]-[2]-[7]
– ERRORES DE LA MEDICIÓN.
Las mediciones de impulsos de voltaje están generalmente sujetas a considerables errores causados por contaminación en el aire (polvo y otras partículas) y alrededor o en contacto con las esferas (polvo, grasa, etc.); por lo que los valores entre paréntesis en la Tabla II -definidas para espaciamientos superiores a 0,5D- poseen un error de ±5% si las distancias máximas a tierra de la Tabla I son respetadas. El error de los demás valores se ubica en ±3% [4], [7].
-ELECTRODOS DE ESFERAS.
Los requerimientos en cuanto a las dimensiones y montaje de las esferas que constituyen al espinterómetro establecen que las mismas deben ser construidas de tal manera que sus superficies sean lisas, libres de irregularidades (en especial en los puntos de ruptura dieléctrica), que la curvatura sea lo más uniforme posible y además limpias y secas. Asimismo, el diámetro de la esfera medido entre dos puntos cualesquiera de su superficie no debe exceder el 2% de su valor nominal [7].
– RESISTENCIA SERIE EN EL CIRCUITO DE MEDICIÓN.
La conexión de alta tensión del generador de impulsos con el espinterómetro es generalmente hecha a través de una resistencia anti-inductiva (máximo L=30 µH) de un valor que no exceda los 500 O. Esta condición aplica en los casos en los que se utilizan esferas de diámetros grandes con la finalidad de eliminar las oscilaciones de alta frecuencia (ocasionadas por las ondas viajeras reflejadas por efecto de desacoplamiento de las impedancias características de las líneas de interconexión) entre el espinterómetro y el conductor de alta tensión conectado al mismo. En casos donde se empleen esferas de diámetros más pequeños, este fenómeno se considera despreciable [7], [12].
– PROCEDIMIENTO PARA LA MEDICIÓN DE LA TENSIÓN DE IMPULSO.
Garantizando que las superficies de las esferas del espinterómetro vertical están en buen estado y libres de contaminación (y aún así, en el mejor de los casos, el error es del 3%), para la determinación del valor pico de la tensión de impulso existen dos procedimientos, a saber [4], [7]:
Si la tensión es de valor desconocido se ajusta, en pasos, la distancia interelectródica a no más del 2% del valor esperado para la descarga y se aplican seis (6) impulsos para cada ajuste. El intervalo entre cada descarga no debe ser menor a 5s. La tensión disruptiva al 50% (V50%) se obtiene interpolando entre dos ajustes de la distancia interelectródica ó el ajuste de tensión, entonces el primero corresponderá a dos (2) descargas ocurridas en los seis impulsos sugeridos y la otra en cuatro (4) descargas o mas.
Otro procedimiento es el de mantener la distancia interelectródica constante y prefijada al valor indicado en la Tabla II. Variando la tensión del generador no más del 2% del valor esperado y aplicando sucesivamente dos series de diez (10) impulsos al espinterómetro (el intervalo de tiempo entre cada impulso no debe ser menor a 5s) se verifica la tensión tabulada V50% si ocurren de cuatro a seis descargas en dichas series.
– FACTOR DE CORRECCIÓN POR CONDICIONES AMBIENTALES.
Las tensiones de descarga reportadas en la Tabla II están referidas a condiciones ambientales normalizadas (temperatura ambiente=20 ºC, presión atmosférica=760 mmHg), por lo que si existe un cambio en alguna de éstas es necesario reajustar el voltaje V50% aplicando un factor de corrección.
El valor de la tensión de descarga corregida V50%corr se puede definir por medio de la siguiente expresión:
23)
donde kd es el factor de corrección en función de la densidad relativa del aire (DRA) ?r y V50% es la tensión de descarga a condiciones ambientales normalizadas (ver Tabla II).
La expresión para calcular la densidad relativa del aire ?r está dada por:
24)
donde po es la presión atmosférica normalizada (760 mmHg), p es la presión atmosférica a las condiciones de prueba, to la temperatura ambiente normalizada (20ºC) y t la temperatura en grados centígrados a las condiciones de prueba. En la Tabla III se muestra el factor de corrección de la tensión disruptiva kd a distintos valores de densidad relativa del aire [6].
Tabla III. Factor de corrección del voltaje disruptivo
Entonces, para determinar la tensión de ruptura -a una separación de esferas dada- cuando la DRA es diferente de la unidad se selecciona el valor kd asociado y se emplea la expresión (23).
Otro aspecto a resaltar es el error introducido por efectos de la humedad en el aire dentro del recinto de la prueba (alrededor del 3% en laboratorios [7]), aunque para niveles de tensión menores a 300 kV éste se considera despreciable.
– MEDICIÓN DE LA TENSIÓN DE IMPULSO MEDIANTE EL DIVISOR DE TENSIÓN Y EL OSCILOSCOPIO.
Este es el método de medición de tensión de impulso ampliamente utilizado. El divisor de tensión, al conectarse en el terminal de alta tensión del sistema de prueba, reduce el voltaje a un valor accesible para la medición con el osciloscopio (algunas centenas de voltios) y la interconexión se hace vía cable coaxial, como se muestra en la Figura 16.
El divisor consta de dos impedancias en serie Z1 y Z2 (con Z1>>Z2) donde la tensión de impulso a ser medida es aplicada entre los terminales exteriores de la configuración y el osciloscopio es conectado entre el terminal intermedio y el externo inferior.
Figura 16. Esquema básico para la medición de la tensión de impulso
– MEDICIÓN DE LA TENSIÓN DE IMPULSO MEDIANTE EL DIVISOR DE TENSIÓN Y EL VOLTÍMETRO PICO.
Como método complementario se emplea un voltímetro pico para registrar la tensión de impulso, que según Chubb y Fortescue, consiste en dos diodos, un capacitor C y un miliamperímetro [1], [3], [4]. Brevemente se explica su funcionamiento: "Considerando que los semiperíodos positivos y negativos del voltaje V(t) son iguales, con valor pico Vp, entonces el valor promedio de la corriente rectificada que circula por el galvanómetro es:
25)
Por consiguiente, la tensión pico indicada por el instrumento es finalmente:
26)
La Figura 17 muestra el circuito básico de un voltímetro pico. Cabe destacar que este método se ha ido remplazando por nuevas tecnologías para mediciones de este tipo, como por ejemplo el uso de osciloscopios digitales con memoria [4].
Figura 17. Circuito del voltímetro pico
RESPUESTA DE LOS DEVANADOS DEL TRANSFORMADOR FRENTE A FENÓMENOS DE IMPULSO – CALCULO DE LA CAPACITANCiA
Cuando una descarga atmosférica incide en un transformador el voltaje originado se distribuye por todo el devanado, produciendo esfuerzos dieléctricos sobre el aislamiento.
El efecto de la incidencia de un impulso en un devanado del transformador puede dividirse en tres periodos de tiempo [8].
Como en el primer intervalo es extremadamente corto, usualmente fracciones de microsegundos. En este periodo no puede penetrar una cantidad significativa de corriente al devanado debido a su inductancia. La única corriente que penetra es la corriente de desplazamiento que aparece en las capacitancias asociadas al arrollado. Esta origina una distribución inicial de voltaje que es totalmente capacitiva y que responde a la forma:
27)
Donde: 
es un factor geométrico propio del arrollado y L la longitud total de mismo.
La constante 
es la razón entre la capacitancia a tierra de la espira respecto a su capacitancia serie
La no uniformidad en la distribución del potencial se produce por la no uniformidad en la corriente de fuga que circula a lo largo del devanado, esto debido a la derivación de parte de esta corriente por las capacitancias a tierra. La constante define la no uniformidad de la distribución de potencial en el devanado en este instante de tierra.
-REPRESENTACIÓN DE LOS DEVANADOS DEL TRANSFORMADOR A FENÓMENOS DE IMPULSO ATMOSFÉRICO
Si representamos el transformador como una red equivalente compuesta por resistencias, inductancias y capacitancias, Figura 18. De esta figura se observa que el aislamiento entre espiras, próximo al terminal por donde penetra el impulso, esta sometido a los mayores esfuerzos dieléctricos. Esto implica el porque de la alta incidencia de fallas en las primeras espiras del devanado y particularmente, recobra importancia cuando el impulso posee un tiempo de formación de cresta reducido.
Figura 18. Red Equivalente de Resistencias, Inductancias, capacitancías de un transformador
Inductancia
Capacitancía Serie entre Bobinas
Capacitancía Shunt Bobinas Tierra
Perdida de la Resistencia Inductiva
Perdida de la Resistencia Capacitiva Serie
Perdida de la Resistencia Capacitiva Shunt
En el instante de la incidencia del impulso en el transformador los elementos capacitivos solo reaccionan en el frente de la onda estableciéndose de esta manera una distribución inicial del potencial que usualmente es no uniforme. Igualmente en el final del fenómeno lo cual ocurre durante la cola de la onda, el elemento resistivo es el que prevalece estableciéndose una distribución final usualmente uniforme, tal como se muestra en la Figura 19.
Figura 19. Distribución Inicial y Final del Voltaje de Impulso
Entre el extremo inicial y final del arrollado se desarrollan complejos sistemas de oscilaciones como se muestran en la Figura 20, las cuales son efectos de la transferencia de energía electrostática a electromagnética; producidas en las inductancias y las capacitancias del arrollado.
Figura 20. Distribución de los Transitorios con el impulso de voltaje
La respuesta electrostática se produce por el acople capacitivo entre arrollado, tal como se muestra en la figura 20. Esta configuración puede interpretarse como un sistema de condensadores, en el cual el voltaje se reparte en proporción directa a la capacitancia. El acople capacitivo de un punto respecto a otro es mayor mientras mas próximos estén.
La respuesta electromagnética es más lenta en el tiempo y puede ser analizada mediante el circuito equivalente del transformador, como se muestra en la figura 21.
Figura 21.Circuito Equivalente de las Capacitancías en la Bobina
Algunas alternativas para solucionar estos inconvenientes a los devanados del transformador sometidos a fenómenos de impulso son los siguientes:
Reforzar el aislamiento en las primeras espiras sometidas a esfuerzos dieléctricos. A pesar de esto, todavía se detectan fallas en este punto del aislamiento, debido fundamentalmente a la respuesta oscilatoria del potencial en los tiempos posteriores.
Ínter lazar el devanado, de forma de que su secuencia eléctrica no coincida con su secuencia geométrica, equilibrando las diferentes capacitancias a tierra.
Colocar pantallas metálicas adyacentes a los devanados, compensando la corriente de fuga a través de las capacitancias a tierra.
Como en la matriz de capacitancia de barra esta contenida la información acerca de la red capacitiva del transformador. Esta red es responsable de la distribución inicial de voltaje en los devanados, como lo señalamos anteriormente. Entonces la red capacitiva modela los efectos electrostáticos del arrollado relacionados con el campo eléctrico que aparece al aplicar el voltaje sobre los terminales. En este estudio no se toma en cuenta los efectos magnéticos que pueden estar asociados a las corrientes de desplazamiento de las corrientes capacitivas [9].
Los esfuerzos electrostáticos que aparecen sobre el devanado en la prueba de impulso dependen en último caso de la distribución de los campos eléctricos en el exterior de los conductores del devanado. Al reducir el análisis de campos a un análisis circuítal a través de un número finito de elementos, por lo que se pueden identificar tres tipos de parámetros en la red, a saber, capacitancias entre los elementos del arrollado, capacitancias entre un elemento y tierra, y capacitancia serie a lo largo del elemento.
Aunque en estricta teoría excite una capacitancia entre cada par posible de elementos en el presente estudio se considerará solamente la capacitancia entre los devanados del transformador. Ver figura 22. Donde:
BTE: Devanado de Baja Tension Externa de la Bobina.
AT: Devanado de Alta Tensión de la Bobina.
BTI: Devanado de Baja Tensión Interna de la Bobina.
Figura 22. Capacitancía Entre los Devanados del Transformador.
Es necesario, para poder aplicar con efectividad las técnicas desarrolladas en el presente trabajo, y poder establecer una relación entre la geometría de los arrollados bajo estudio y los parámetros de sus redes equivalentes. [11].
Las bobinas que estudiaremos tienen arrollados tipo capas, debido a su simetría, presentan una mejor distribución de esfuerzos mecánicos y eléctricos, proporcionando un buen comportamiento en fenómenos transitorios.
De acuerdo al tipo de núcleo que se utiliza, el arrollado pude ser construido de dos formas, tal como se muestra en la Figura 23.
a) Concéntrico: Para núcleo tipo Columna.
b) Alterno: Para núcleos tipo acorazado.
Figura 23. Tipos de Núcleos Según el Tipo de Arrollados.
En el núcleo tipo acorazado el arrollado tiene forma rectangular, lo que facilita el enfriamiento y reduce el espacio ocupado por el devanado. El núcleo tiene forma rectangular, lo que asegura una superficie máxima para el paso del flujo en el interior de los arrollados. La desventaja de esta forma constructiva radica en que utiliza una longitud mayor de conductor.
TIPO DE BOBINA
Para nuestro estudio utilizaremos una bobina de estructura biconcéntrica, en donde, generalmente, el arrollado de baja tensión se divide en dos partes, una interior y otra exterior, respecto al devanado de alta tensión. Este tipo de estructura reduce los valores de tensión de cortocircuito para una misma potencia. Esto permite obtener equipos de mayor potencia nominal para las mismas dimensiones y peso del núcleo. Figura 24.
Figura 24. Bobina Tipo Biconcéntrica
Normalmente cada sección de la bobina tiene una capacitancía entre el arrollado sometido a la prueba de impulso y la bobina que es aterrada, entonces todas las capacitancías en paralelo a tierra es la suma de las capacitancías individuales de la bobina [20].
– CALCULO DE LA CAPACITANCIA PARA PRUEBA DE IMPULSOS A UN TRANSFORMADOR MONOFÁSICO.
Para el cálculo de la capacitancia tomaremos un devanado de baja tensión interno como un cilindro en paralelo con el devanado de alta tensión y este en paralelo con el devanado de baja tensión externo. Figura 25.
Figura 25. Representación de la bobina como dos cilindros
Entonces para calcular la capacitancia entre los devanados tenemos que [20]:
28)
Donde A es el diámetro interno de la bobina de baja tensión interna y la alta tensión la cual se calcula mediante:
29)
Diámetro interno del devanado de alta tensión (superficie metálica).
Diámetro externo del devanado de baja tensión (superficie metálica).
Longitud de la columna de la bobina desde arriba hasta abajo plano estático.
Espacio entre la alta tensión y la baja tensión en mm. Metal a Metal.
Para evaluar la capacitancia de un transformador monofásico de distribución, tomaremos los valores de un transformador tipo estándar el cual tiene los siguientes valores nominales de diseño:
Tabla IV. Características del Transformador para el Estudio
De la hoja de diseño del transformador tomamos los espesores de la bobina (ver Tabla V), esta tabla nos permitirá determinar el valor de la capacitancia.
Tabla V. Espesores de la Bobina Para el Cálculo de la Capacitancia
En la siguiente Figura 26 podemos ver como es la distribución de los espesores en la bobina.
Figura 26. Vista de la Bobina desde donde se Indica la Colocación de los Espesores
Tomando los valores del cuadro de espesores y utilizando las Ecuaciones (28) y (29), tenemos lo siguiente:
– CAPACITANCÍA ENTRE BTi – AT.
Cálculo de las Áreas:
Espacio Entre la Bobina BTi-AT en (mm)
Capacitancia BTi-AT:
– CAPACITANCÍA ENTRE AT – BTe.
Cálculo de las Áreas:
Espacio Entre la Bobina BTi-AT en (mm)
Capacitancia AT-BTe:
Capacitancia Total:
Entonces la capacitancia total de la bobina es:
Este valor obtenido se suma al valor de la capacitancía del divisor de tensión para realizar los ajustes y cálculos necesarios para las pruebas de impulso 1.2/50µseg al transformador, este valor total es el que se conoce como
Luego de este cálculo se procedió a comprobar el mismo midiendo la capacitancia mediante el equipo DOBLE el cual posee un error de medición de ±2%, donde (C LH) es la capacitancía entre el devanado de baja tensión interna y alta tensión, y (C HL) es la capacitancía entre el devanado de alta tensión y baja tensión externa.
Tabla VI. Lecturas de las Capacitancias con el Equipo DOBLE
En la Tabla VII se puede observar los valores de capacitancia obtenidos mediante los cálculos y los valores de capacitancia medidos con el equipo DOBLE.
Tabla VII. Capacitancias Calculadas y Medidas
Como los valores de capacitancia son influenciados por la geometría de la bobina, estos muchas veces no son constantes para todos los diseños de una misma capacidad y características de construcción. Así podemos ver en la tabla anterior VII como los valores calculados y los medidos difieren uno del otro.
– DESCRIPCIÓN DEL GENERADOR DE IMPULSOS DE LA EMPRESA CAIVET
El generador de impulsos de tensión de la empresa CAIVET se emplea para realizar pruebas de impulso a sus transformadores de potencia según los lineamientos de los estándar ANSI/IEEE Standard 4-1995 [7]. La Figura 27 muestra al generador de impulsos a estudiar:
Figura 27. Generador de impulsos de la empresa CAIVET
Las dimensiones físicas del generador de impulsos abarcan aproximadamente seis metros de altura -desde la base hasta el último condensador- y un metro con diez centímetros entre cada una de las columnas aislantes que soportan a los capacitores de etapa. Alrededor de éste se encuentran dispuestos los demás equipos constituyentes del sistema de prueba de impulsos, a saber: el divisor de tensión, el espinterómetro vertical y líneas de interconexión, así como también los shunts y los cables coaxiales. Por otra parte, la mesa de control del generador y el osciloscopio se ubican en la Sala de Pruebas del Laboratorio Trifásico; disponiendo en su totalidad un área aproximada de nueve metros cuadrados.
– DATOS NOMINALES:
Los datos nominales que caracterizan al generador de impulsos de la empresa CAIVET son los siguientes:
Modelo: M 7.5-600-4V – 1970
Forma de onda: 1.2/50 µs
Voltaje de alimentación: 208 V
Tensión de los servicios auxiliares: 24 V
Tensión nominal: El máximo voltaje de carga del generador es Vn=600 kV.
Capacitancía nominal: El generador de impulsos posee dieciséis condensadores de valor nominal C1=0,25 µF cada uno y un voltaje nominal Vn=100 kV.
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