Efecto de la interacción yeso de inclusión-tiempo pós-prensado en la adaptación de las bases de prótesis total superior (página 2)

Materiales y Métodos 

Fueron confeccionados 40 modelos en yeso tipo III (Pasom, Pasom Ind. e Com. Ltda., SP), manipulado de acuerdo con las instrucciones del fabricante, a partir de un molde de silicona (Elite Double, Zermack, Rovigo, Itália), representando una arcada edéntula superior, con reborde normal y sin retenciones. Sobre los modelos fueron enceradas las bases, con dos laminas de cera rosada nº 9 (Wilson, Polidental Ind. e Com. Ltda., SP), con espesura final de aproximadamente 2 mm (Sycora & Sutow, 1993). 

En seguida, los modelos con las respectivas bases de cera fueron separados aleatoriamente en 2 grupos de 20 muestras e incluidos en muflas metálicas por la técnica de rutina, de acuerdo con los procedimientos de inclusión: A – el modelo fijado con yeso tipo II e incluido con yeso tipo III y B – el modelo fijado con yeso tipo II e incluido con yeso tipo IV. 

El proceso de inclusión, para cada tipo de yeso fue proporcionado de acuerdo con las instrucciones del fabricante. Los modelos de yeso, conteniendo las respectivas bases en cera, fueron lubricados con vaselina, aplicada con pincel y fijando en la parte inferior de la mufla metálica no 5,5 (Uraby, Urabiracy Ind. e Com. Ltda, RJ) con yeso tipo II, en proporción polvo-agua de 100 g / 50 mL. Luego del endurecimento del yeso, toda la superficie fue aislada con vaselina. A seguir la inclusión fue completada con yeso tipo III (Pasom) o tipo IV (Herostone, Vigodent Ind. e Com. Ltda, SP), en proporción agua-polvo de 36 mL / 100 g e 22 mL / 100g /, respectivamente. 

Pasadas 2 horas, las muflas fueron sumergidas en agua en ebullición por 10 minutos, fueron abiertas, las bases de cera eliminadas y los yesos (modelo, fijación y inclusión) lavados con una solución de agua caliente y detergente doméstico (Branca de Neve, Artifex Industrial Ltda, SP) y posteriormente secados con aire. Todas las superficies de yeso fueron aisladas con alginato de sodio (Isolak, Produtos Odontológicos Clássico, SP), aplicado con pincel. 

Durante el procedimiento de prensado, la resina acrílica termopolimerizáble (Clássico, Produtos Odontológicos Clássico, SP) fue proporcionada, en relación volumétrica polvo / líquido de 3:1, de acuerdo con las instrucciones del fabricante. Cuando llegó a la fase plástica fue homogeneizada manualmente, y colocado sobre la parte interna superior del yeso de inclusión. El prensado inicial fue efectuada en prensa hidráulica VH Soltline, con carga de 800 kgf, durante cinco minutos. Durante el prensado inicial, una hoja de celofán fue interpuesta entre la resina y el molde de yeso. 

Luego de la abertura de la mufla metálica, se removió la hoja de celofán y se recortó los excesos de resina con un instrumento Le Cron. La prensa final fue efectuada por la técnica de rutina, con presión de 1250 kgf en prensa hidráulica (VH). 

En seguida, las muflas metálicas de los grupos A y B fueron separadas en 4 subgrupos con 10 muflas cada uno, de acuerdo con el tiempo pos-prensado para la polimerización de la resina acrílica, de la siguiente manera: 

Subgrupo A1: polimerización mediata.  

Subgrupo A2: polimerización pasadas 24 horas.  

Subgrupo B1: polimerización mediata. 

Subgrupo B2: polimerización pasadas 24 horas. 

Luego del prensado, las muflas fueron colocadas en grapas de fijación y llevadas a una polimerizadora de control automático Termotrom P-100, con agua a temperatura ambiente, calibrada para el ciclo de polimerización de 9 horas a 74oC, de acuerdo con el protocolo establecido para el tiempo pos-prensado. 

Después de enfriarse a temperatura ambiente, se realizo la abertura de las muflas y las bases de prótesis total fueron cuidadosamente separadas de los respectivos modelos. Los excesos en los bordes fueron removidos con broca maxi-cut (Maillefer) por la técnica de rutina, sin pulimento. 

Se realizo la fijación de las bases de resina en los respectivos modelos con adhesivo instantáneo (Super Bonder, Loctite, SP), colocado en la regón correspondiente a cresta alveolar, sobre carga estática de 1 kgf, durante 1 minuto. 

En el conjunto base de prótesis–modelo de yeso fueron realizados 3 cortes transversales paralelos entre si, con una sierra manual orientada por la mesa fijadora (Arioli Filho & cols, 1999), en los puntos correspondientes a la distal de caninos (A), mesial de los primeros molares (B) y en la región palatina posterior (C). Las secciones fueron suavemente lijadas para regularizar las superficies y facilitar la visualización des los niveles de adaptación durante la medición (Consani, 2000).

La posible alteración dimensional ocurrida en la resina acrílica, responsable por el desajuste de la base de la prótesis en relación al modelo, fue medida en microscopio linear Olympus STM (Japón), con precisión de 0,0005 mm. La distancia entre el borde interno de la base de la prótesis total y el borde externo del modelo de yeso fue medida en 5 puntos referenciales para cada tipo de corte, descritos a seguir: 

·     Fondo del surco vestibular derecho e izquierdo. 

·     Cresta del reborde alveolar derecho e izquierdo. 

·     Línea media palatina. 

Los valores de los niveles de desajustes fueron sometidos a análisis de variancia y al test de Tukey, y nivel de significancia de 5%. 

Resultados 

La Tabla 1 muestra que los valores medios de desajuste de base de la prótesis en combinaciones de yeso tipo II x III y tipo II x IV, en función de tiempo pos-prensado inmediato (T0), no presentaran diferencias estadística significativa (p> 0,05). Entretanto, hubo diferencia estadística significante (p> 0,05) para el tiempo pos-prensado de 24 horas (T24). Los valores medios de desajuste de la base de la prótesis en tiempos pos-prensado inmediato (T0) y 24 horas (T24), presentaron diferencias estadísticamente significativas (p> 0,05), para la combinación de yeso tipo II x III. Entretanto, no hubo diferencia estadística significativa (p> 0,05) para la combinación de yeso tipo II x IV.

Tabla 1. Medias de nivel de desajuste en los cortes (mm) en combinaciones yeso tipo II x III y tipo II x IV, en función del tiempo pos-prensado (T0 e T24).

    Medias seguidas por letras minúsculas distintas en la columna y mayúsculas en línea difieren entre si en niveles de 5% por el test de Tukey.

La Tabla 2 muestra que los valores medios del desajuste de la base de prótesis en los cortes A, B y C, independiente de los demás factores, presentaron diferencia estadística significativa (p> 0,05).  

Tabla 2: Medias de desajuste en los cortes (mm), independiente de los demás factores.

Medias seguidas por letras distintas en las columnas difieren entre si en niveles de 5% por el test de Tukey. 

Discusión 

A pesar del desarrollo de nuevos materiales y técnicas, las discrepancias de adaptación entre la base y el modelo surgidas por el procesamiento de la resina todavía ocurren, como se puede observar en varios trabajos encontrados en la literatura (Latta & cols, 1990; Al-Hanbali & cols, 1991; Smith & Powers, 1992; Bobberick & Mccool, 1998).

La Tabla 1 muestra que los valores medios de desajuste de la base de la prótesis en los tiempos post-prensado inmediato (T0) y 24 horas (T24) presentaron diferencia apenas en la combinación de yeso tipo II x III. Entre tanto, no hubo diferencia en la combinación de yeso tipo II x IV, lo que significa que el tiempo post-prensado de 24 horas (T24) solamente ejerció efecto benéfico para la adaptación cuando la combinación fue yeso tipo II x III. Probablemente, debido a los efectos de mayor escurrimiento de la masa de resina en el interior del molde (Peyton, 1950) y liberación de tensiones internas (Takamata & Setcos, 1989) asociados a la menor diferencia entre la expansión térmica lineal de la resina y de los yesos utilizados en esa combinación (Sycora & Sutow, 1996).  

En el análisis de los niveles de desajuste en los cortes A (anterior), B (mediano) y C (posterior), independiente de los demás factores, la Tabla 2 muestra que hubo diferencia estadística entre si. La mayor desadaptación ocurrió en los corte C (posterior), seguido de los cortes B (mediano) y A (anterior). Estos resultados concuerdan con los presentados por otros autores (Wolfaardt & cols, 1986; Jackson & cols, 1989; Sanders & cols, 1991), siendo también consecuencia de otros factores coadyuvantes, como la forma geométrica del paladar (Sycora & Sutow, 1993; Arioli Filho & cols, 1999), espesura de la base (Sadamori & cols, 1997), diferencias locales de base (Polyzois, 1990), operadores (Consani & cols, 2000), marcas comerciales (Consani & cols, 2002a) y estado de la resina (Consani & cols, 2002b). El patrón de desajuste presentado en la región comprendida en el corte A (anterior) probablemente fue resultante al relieve topográfico restrictivo, dificultando la liberación de tensiones posteriores al procesamiento de la base. La menor espesura de la base, mayor largura del arco y la forma geométrica de la región contribuyen para que ocurra mayor nivel de desadaptación en la región abrangida por el corte C (posterior) (Arioli Filho & cols, 1999).

Conclusiones 

1 – El mejor nivel de adaptación fue obtenido para la combinación yeso II x III en el tiempo de 24 horas, con diferencia estadística significativa cuando se compara con las demás interacciones. 

2 – El mayor nivel de desadaptación ocurrió en el corte C, seguido de los corte B y C, habiendo diferencia estadística entre ellos. 

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Rodrigo Luiz dos Santos SousaOdontólogo. Master y alumno del doctorado en clínica odontológica – Área de prótesis dental de la Facultad de Odontología de Piracicaba – UNICAMP, São Paulo, Brazil. Saíde Sarkis DomittiProfesor titular de la disciplina prótesis total del departamento de periodóncia y prótesis de la Facultad de Odontología de Piracicaba – UNICAMP. Simonides Consani Profesor titular de la disciplina materiales dentários del departamento de odontología restauradora de la Facultad de Odontología de Piracicaba – UNICAMP.