Algo igualmente diferente es la manera de planificar la distribución transversal de la vía, no tienen ese criterio de lo que hasta ahora conocíamos como carril de diseño, si no que para ellos la vía tendrá carriles teóricos y un área residual, cuyos requisito y expresiones de cálculo se encuentra en la siguiente Tabla. Tabla 12: Números de carriles teóricos, su ancho y ancho del área residual. Después que se halla realizado el cálculo de la cantidad de carriles teóricos es necesario clasificarlos. La norma establece que para cada proyecto concreto la numeración de los carriles debe darse para que exista una correspondencia con las condiciones del tráfico normalmente esperadas. Esta numeración esta dada por los efectos que incidirán en la vía durante su periodo de diseño siendo el carril teórico número 1 aquel que se estime sufrirá las condiciones más desfavorables y así se seguirán enumerando según la definición hasta haberlos enumerado todos. Estas consideraciones seran de mucha ayuda para la conprension de las especificaciones que tiene la norma en los diferentes modelos de carga. 1.2.7.1- Modelo principal de carga (Modelo de carga 1). El sistema principal de carga consta de dos sistemas parciales: a) Cargas concentradas en un eje doble (sistema tándem TS) los ejes tienen un peso y dimensiones que se muestran en el esquema siguiente.
b) Cargas uniformemente distribuidas (sistema UDL), de valor por metro cuadrado: para los carriles y para el área residual. Son coeficientes de ajuste, solo pueden ser 1 si han sido escogidos de acuerdo con la autoridad competente. NOTA: Para puentes que no tengan restricciones del peso de los vehículos . Los valores se muestran en la siguiente tabla. Tabla 13: Cargas por eje del tándem y cargas distribuidas de los carriles teóricos y área residual. NOTA: La amplificación por carga dinámica o de impacto esta incluida en los valores de . ? Definición del área de contacto de los neumáticos sobre el pavimento. Tabla 14: Área de contacto de los neumáticos sobre el pavimento.
La siguiente figura ayudará a una mejor comprensión del sistema de cargas para carriles teóricos y área residual que propone el modelo principal de carga.
1.2.7.2- Modelo de eje simple (Modelo de carga 2). El modelo es un eje simple cargado con , con y salvo que se especifique otro valor.
? Definición del área de contacto de los neumáticos sobre el pavimento. Tabla 15: Área de contacto de los neumáticos sobre el pavimento.
A continuación se muestra la figura que ilustra el caso.
1.2.7.3- Conjunto de modelos de vehículos especiales (Modelo de carga 3). Cada modelo normalizado es aplicable en un carril teórico (considerado como carril #1, Fig. 10a)) para los modelos compuestos de 150 y 200kN, en dos carriles teóricos adyacentes (considerados como carriles #1 y #2, Fig. 10b)) para los modelos compuestos de ejes de 240kN. Los carriles se dispondrán en la situación más desfavorables dentro de la calzada. Los vehículos están formados por ejes de 2 ó 3 aéreas de contacto con el pavimento, según sea el peso, igualmente separados entre ellos a 1.5m, véase Fig. 11. NOTA: Los vehículos especiales simulados se supone que se muevan a poca velocidad (no más de 5 km/h); por tanto, no se considera amplificación dinámica.
Cada carril teórico y el área residual del puente están cargados con los valores frecuentes del sistema principal de carga, definido en 1.1.8.1. En el carril, o carriles, ocupados por los vehículos normalizados, este sistema se debe aplicar en al menos 25m desde los ejes exteriores del vehículo en consideración. 1.2.7.4- Carga de muchedumbre (Modelo de carga 4) La carga de muchedumbre, si es necesaria su utilización, incluye la amplificación dinámica y se define por una carga que debe ser aplicada en las zonas pertinentes a lo largo y ancho del tablero. Este sistema de carga. Utilizado para comprobaciones globales, se asocia exclusivamente con una situación transitoria.
Conclusiones parciales. De las diferentes normativas tratadas en el epígrafe, podemos conocer o al menos tener cierta idea del entorno en que se mueven las especificaciones de los vehículos de diseño o carga móvil para el diseño de puentes. Existen varios términos que muestran claras diferencias entre ellas, en nuestro análisis creemos de mayor interés los siguientes: características de los vehículos (peso, cantidad de ejes y superficie de contacto), factor de reducción por varias sendas cargadas, factor de incremento por carga dinámica y carga adicional o carga equivalente, según corresponda. Creemos necesario la confección te la siguiente tabla para una visión de las diferencias que pueden existir en las características de los distintos vehículos.
Tabla 16: Peso, cantidad de ejes y superficie de contacto establecidos.
Como dato interesante podemos apreciar que el vehículo cubano NK-80 es el de mayor peso de todos con 800 kN. Cada norma especifica factores de reducción por varias sendas cargadas que de manera genera se encuentran entre 1~0.65, con un valor de 1.2 producto a una consideración particular que establece la AASHTO para cuando existe 1 sola senda cargada. Existen también diferencias en cuanto a la carga distribuidas. La norma AASHTO (estándar) por ejemplo, tiene un sistema de cargas (Fig. 5) que puede sustituir el vehículo de diseño, es decir, es una carga equivalente. La AASHTO (LRFD) establece una carga distribuida pero para que sea utilizada conjuntamente con el camión o el tándem de diseño. El Eurocódico también propone una carga distribuida como sobrecarga y no como equivalencia, ya sea para los carriles teóricos o el área de servicio (epígrafe 1.2.7.1 Tabla 13). Existen normas (Peruana, Centroamericana, Mexicana) aquí abordadas, que se les hace más factible utilizar los mismos criterios de otras, por determinadas razones, pero de la misma manera existen otras varias (Cubana, AASHTO, Eurocódico) que establecen sus propias especificaciones para sus características especificas de tráfico, mostrar y analizar estas diferencias ha sido nuestro principal propósito en este epígrafe. 1.3- Métodos de análisis. En este epígrafe abordaremos lo referente a los métodos de análisis que se utilizan para resolver la superestructura en puentes, claro que estos no son los únicos existentes, pero para nuestro trabajo son los de mayor interés debido a las aplicaciones que posteriormente le daremos. 1.3.1- Método del ancho eficaz de H. M. Westergaard. El método de cálculo del ancho eficaz o de Westergaard, se basa en la consideración de que la losa es isotrópica, iguales propiedades mecánicas en todas las direcciones, apoyada en dos bordes opuestos y libres en los otros dos, tal como se presenta en los puentes de losa que trabajan en una sola dirección.
De los estudios teóricos y experimentales se obtuvo que la distribución de tensiones en una losa simplemente apoyada en dos bordes opuestos y con una o más cargas concentradas perpendiculares a su plano medio, depende fundamentalmente de:
a) La luz de la losa. b) La distancia relativa de las cargas al apoyo y al eje. c) Del espesor de las losa. d) La forma y tamaño del área sobre la cual actúa la carga concentrada. e) La estrechez de la losa.
El análisis teórico desarrollado por Westergaard supone una losa apoyada en dos bordes opuestos, con un ancho infinito hacia los otras dos y con una sola carga actuando en el centro de la losa. Desarrolla aquí el concepto fundamental del ancho eficaz y va aumentando la complejidad del sistema de carga añadiendo cargas en direcciones longitudinales y transversales.
Si se analiza con detenimiento los estados de carga independientes se concluye en que resultan incrementos de momentos al caso inicial y así se conforman los demás estados de cargas, los cuales se muestran a continuación.
Caso 1: Carga concentrada en el centro del puente.
Carga aplicada en el centro de la luz con una superficie de contacto de forma circular con diámetro definido. Las fórmulas que brinda el caso inicialmente para el cálculo de los momentos y dependen de la luz (L), del diámetro equivalente a la superficie de contacto (c), del peralto de losa (h), de la carga aplicada ( ) y de la distancia del
centro de la luz a la posición de la carga. Estas ecuaciones introdujeron inconvenientes por su complejidad y su dependencia del espesor de la losa (h). Para una mayor facilidad del trabajo se encontró una nueva expresión aproximada que resultó de evaluar las expresiones exactas para valores de y c obteniéndose una ecuación que sea envolvente de todas ellas.
En esta nueva expresión aparece el término de ancho eficaz (E) que le da el nombre al método y que depende totalmente de L y c. El ancho eficaz de una losa, es el ancho en que puede suponerse actuando la carga concentrada, considerando la losa como una viga simplemente apoyada. Para el diseño se considera una franja unitaria de la losa en dirección paralela a los apoyos y suponiendo una carga uniformemente distribuida.
El hecho de obtener los momentos flectores y independientemente de la altura (h) y a través del ancho eficaz (E), es una forma aproximada que resulta más exacta en la medida que se cumplan las condiciones siguientes:
a)
b)
c)
En caso de no cumplirse las condiciones anteriores y si se requiera más precisión en los cálculos, entonces es necesario utilizar las expresiones de y exactas. El valor de será calculado en función de y varia entre 40~60% respecto a . Como estas condiciones no son las que generalmente se presentan en la práctica se desarrollaron los siguientes casos:
Caso 2: Dos cargas concentradas en el centro, en fajas paralelas: Este caso se refiere a dos o mas cargas ( ) actuando en el centro de la luz en elementos o fajas paralelas, a una distancia conocida, las acciones producidas por se incrementan por la acción de .
El cálculo de este incremento, tanto del con , viene dado por expresiones qué al igual que en el caso anterior son poco prácticas, por lo que se elaboró un gráfico (Libro Puentes, Tomo 2, Primera parte, de Gustavo Taylor y Ernesto Valdés, pág. 71 figura 7.8) donde se muestra el porciento de incremento de del Caso 1 bajo la carga debido a la carga . Cuando exista más de una carga, una en el centro de la losa y otras en fajas paralelas, se incrementara de acuerdo con la distancia (Y)*, tanta veces como cargas existan. * (Y) es la distancia que existirá entre la carga que se este analizando y el eje central de la losa (transversalmente). El porciento de incremento para también puede buscarse en la misma figura notándose que el momento debido a para valores de mayores de 0.5 es negativo; es necesario entonces para valores de utilizar las fórmulas de incremento. Por lo general al es pequeño en comparación con el , normalmente lo que se hace es no calcularlo y poner una cantidad especificada de refuerzo. Caso 3: Dos cargas concentradas en el mismo elemento.
Dos cargas concentradas situadas en la misma faja, una carga en el centro y la otra carga , a una distancia conocida (x) del centro. La carga produce un incremento de momento sobre el momento producido por , el cual puede ser calculado. El incremento de momento debido a las dos cargas, sobre el que se produce con la carga en el centro, es mostrado en un gráfico (Libro Puentes, Tomo 2, Primera parte, de Gustavo Taylor y Ernesto Valdés, pág. 75 figura 7.10) con lo que se puede hallar el para este caso. En la misma figura se muestra además el incremento para el ancho efectivo para las dos cargas, alcanzando un máximo de 28% para . A través del nuevo ancho eficaz puede ser hallado también el con ancho eficaz modificado. Caso 4: Cuatro cargas concentradas en dos elementos paralelos. En este caso al igual que en el Caso 3 han sido colocadas las cargas según el teorema de Barré*, obteniendo el momento máximo debido a dichas cargas en las coordenadas donde se encuentra (desplazada del centro). En la práctica este punto verdaderamente es el de momento máximo, pero sucede que el momento que puede ser generado por las cargas de peso propio y cargas permanentes tiene su valor máximo en el centro de la luz y no en la posición de , es por esto que es más práctico situar la carga en el centro y aplicar el caso general que se verá más adelante. * Si dos cargas son libres de movimiento, pero permaneciendo fija la distancia entre las ruedas, como sucede en los vehículos, el momento máximo ocurre bajo la rueda mas cercana al centro, cuando el centro de la losa bisecta la distancia entre la carga mas cercana y las resultante de las cargas. (Teorema de Barré) Estrechez de la losa En todos los casos anteriores, la losa ha sido supuesta como de ancho infinito en la dirección paralela a los apoyos. Se ha demostrado a través de ensayos que aunque el valor del ancho de la losa se haga mayor, el momento máximo debido a la carga no será afectado por el incremento del ancho. Los ensayos han demostrado también que los momentos flectores se incrementan para losas estrechas y han dado paso a formulas empíricas que evalúan esa disminución del ancho eficaz, pasando a ser ancho eficaz modificado. Con la fórmula obtenida fue confeccionado un gráfico que brinda los % de incremento del ancho eficaz y que esta en función de la relación . Si se observa la figura (Libro Puentes, Tomo 2, Primera parte, de Gustavo Taylor y Ernesto Valdés, pág. 80 figura 7.13), se puede ver que para valores de , el ancho eficaz no es modificado, por lo que para valores mayores la losa se comportará como de ancho infinito.
Cargas excéntricas, cercanas a los bordes. Para tomar este efecto, se elaboró una expresión de ancho eficaz para cargas cercanas al borde en función de la distancia de la carga al borde más cercano, obtenida de analizar los resultados de varios ensayos realizados a losas con cargas aplicadas cerca de los bordes. Las losas que soportan cargas cercanas a los bordes, como por ejemplo los puentes sin acera, deben tener bordes rigidizados ya sea con recrecimiento de los bordes (contenes) o introduciendo una viga que soporte los bordes. Caso general de cargas. El sistema de cargas obtenido para el Caso 4 puede ser generalizado para cualquier caso real, pero además teniendo en cuenta la estrechez de la losa y la cercanía de la carga al borde. Para el cálculo definitivo del para un sistema de cargas reales se dispone de tres términos que abarcan los parámetros definidos en los cuatro casos anteriores así como la estrechez de la losa y la cercanía de la cargas al borde, están definidos por: 1. Momento de fila o momento flector producido por una fila de ruedas a una distancia (x) del apoyo. 2. Ancho eficaz corregido por estrechez y cercanía de la cargas al borde, cuando hay cargas en un mismo elemento (faja) se incrementa primero según el valor de
(Caso 3). 3. Porciento de incremento por cargas en otras fajas paralelas a la faja central unitaria analizada, de cada combinación de carga solo se consideran los porcientos de las cargas colocadas en una sección transversal del puente.
1.3.2- Método de la AASHTO.
El método se basa en la teoría de Westergaard adaptando los incrementos debido a cargas en un mismo elemento o en elementos paralelos de acuerdo con las dimensiones de sus camiones tipo. En base a esto se han encontrado expresiones de ancho eficaz en función del sentido de trabajo de la losa, de constitución de eje del vehículo (eje simple o tándem) y de la luz de la losa, que dan directamente las correcciones señaladas por Westergaard.
Casos de distribución
El método considera 3 casos de distribución de acuerdo con el sentido de trabajo de la losa y la posición de los vehículos. El Caso A se refiere a losas cuya dirección de trabajo principal es perpendicular al tránsito y el Caso B y C se refiere a losa cuyo
sentido de trabajo principal coincide con la dirección del tránsito. El Caso B abarca las luces menores de 3.6m y el Caso C las luces mayores, estos casos se ejemplifican en los puentes de losa.
Caso A: Refuerzo perpendicular al tránsito.
Especifican diferentes expresiones de ancho eficaz (E), en función de L y dependiendo si es eje simple o eje tándem, además cada caso del tipo de eje es desdoblado en si L se encuentra entre 0.6~2.1m o si es mayor que 2.1m, el caso se convierte en cuatro variantes:
a) Eje simple ? 0.6 = L = 2.1m b) Eje simple ? L > 2.1m c) Eje tándem ? 0.6 = L = 2.1m d) Eje tándem ? L > 2.1m Las expresiones para calcular los valores de son dependientes de los términos P, L y E, para cada una de las variantes anteriores diferentes y teniendo además en cuenta si la luz del puente es simplemente apoyada o si es continua.
Caso B: Refuerzo principal paralelo al tránsito, luces desde 0.6 hasta 3.6m
Este caso se muestra independientemente del tipo de eje que presente el vehículo y así el valor de momento de interés será uno solo (según las condiciones de continuidad)
Caso C: Refuerzo principal paralelo al tránsito, luces mayores de 3.6m
Para este caso la norma da una expresión de ancho eficaz (E) en función del número de carriles de tránsito en el puente y del ancho de la calzada entre contenes.
La norma propone, aunque sin ningún estudio fundamentado las cargas que deben ser utilizadas para el cálculo de los en los 3 casos anteriores y define además que en el Caso A se utilicen las dos variantes (eje simple y tándem), escogiendo el de mayor valor.
Vigas de borde
La norma específica que todas las losas que tengan refuerzo principal paralelo al tráfico hay que colocarles vigas de borde. La conformación de esta viga puede estar definida por la sección del contén reforzada, de un ancho adicional de la losa o una viga de soporte. Se calculará para resistir una fila de ruedas con un valor de carga que puede variar en correspondencia al vehículo que se este utilizando.
Conclusiones parciales.
Ambos métodos trabajan teniendo en cuenta los mismos principios (Momento en función de L, P y del ancho eficaz E que se calcula). En el método de Westergaard el ancho eficaz es un térmico que puede ser afectado varias veces según corresponda (considerando la losa de ancho infinito, cargas en la misma faja, estrechez de la losa y por cercanía de las cargas al borde), la modificación por dichos términos se irán realizando según transcurra el caso ya que incluyen mas de un termino que depende del sistema de carga (distancia entre las cargas en una misma faja, ancho real de la losa y distancia de cada carga que se encuentre en una sección transversal del puente al borde mas cercano). El método de la AASHTO define las expresiones de ancho eficaz (E) necesarias para cualquier sistema de carga solo hay que situarse en el caso que corresponda, es decir, generaliza las situaciones que puedan suceder para sus vehículos tipo con alguno de los término que creen puedan ser productos de cambios significativos (condiciones de apoyo de la losa, dirección del refuerzo, tipo de eje y tramo de luz), para llegar a obtener un método mas sencillo para sus condiciones especificas. Las expresiones que la norma AASHTO establece, solo si se ajustaran a nuestros vehículos tipo, pudiera entonces ser utilizadas con exactitud para nuestros proyectos, si no, se utilizara únicamente para anteproyectos o para obtener una propuesta inicial ya que como se dijo el método resulta rápido y sencillo. 1.1 Conclusiones parciales del epigrafe Después de analizada los epígrafes anteriores arribamos a las siguientes conclusiones parciales:
1. Existen diferencia en las normativas consultadas respecto al vehículo de diseño a utilizar y el método de análisis aplicable (características de los vehículos (peso, cantidad de ejes y superficie de contacto), factor de reducción por varias sendas cargadas, factor de incremento por carga dinámica y carga adicional o carga equivalente), métodos de análisis teóricos o empíricos).
2. Cada norma especifica factores de reducción por varias sendas cargadas.
3. Los Métodos de Análisis, trabajan teniendo en cuenta los mismos principios (Momento en función de luz, la carga y del ancho eficaz E). 4. El método de la AASHTO define las expresiones de ancho eficaz (E) necesarias para cualquier sistema de carga.
| Página siguiente |