Análisis crítico de la generación, transporte y uso del vapor en empresa electroquímica (página 2)

m *K 4 W 2 *(313K 4 ?300K 4) Q ? 0,90*3,83m2 *5,67*10?8 Q ? 0,29 kW

Calor total perdido en un año

Qt ? Qconv ?Qrad Qt ? 0,22007kW ?0,292kW ? 0,51kW

Estas tuberías trabajan:

1 hora al día.

5 días a la semana.

11 meses al año.

4 semanas al mes. kJ año 5días 4sem 11mes * * sem mes año * 1h día * kJ 3600s * s h ? 4,05 *105 Qanual ? 0,51 ? Tramo que no tiene aislante Datos:

d = 0,1016 m

L = 6,73 m

tsuperficie = 130 oC

taire= 27 oC

A ? ?*d *L ? ?*0,1016m*6,73m ? 2,15m2 Acero oxidado. ? ? 0,79 Este valor de la emisividad se obtuvo de un material complementario de aislamiento de tuberías.

Calor perdido por convección libre:

Para calcular el coeficiente de convección libre (h) se utiliza la ecuación 24.12 pág. 718 Termodinámica, Virgil Moring Faires.

14

h ?1,13*? ? ?t ? ? ? ? m ? hr? C ? h ?1,13*? ? ?t ? ?1,13*? ? ? ? m ? hr?oC m ? hr? C m ?o C m *0C C m ? K 4 m ?K 15 ? ? ? ? ? ? kCal ? ? ? d ? 2 o 0,25 W kJ kCal kCal kCal ? ? d ? 2 2 o 2 0,25 0,25 ? 7,42 1hr 3600s * *4,1858 h ? 6,38 ? 6,38 ?130oC ? 27oC ? ? 0,1016m ? ( ) W 2 0 2 ? ? 5,67*10?8 T sup ?130 ? 273 ? 403 K Tsurr ? 27 ? 273 ? 300 K ? ? 0,79 W Calor perdido por radiación:

4 4

A ? 2,15m2 W 4 2 *(403K 4 ?300K 4) Q ? 0,79*2,15m2 *5,67*10?8 Q ?1,76kW

Calor total perdido en un año

Qt ? Qconv ?Qrad Qt ?1,643116?1,76 kW ? 3,40 kW

Estas tuberías trabajan:

4 horas al día.

1 día a la semana, solo se descansan los sábados y domingos.

11 meses al año porque tienen un mes de vacaciones.

1 semana al mes.

h ?1,13*? ??t ? ?1,13*? ? ? ? ? ? m ?hr?oC m ?hr? C m ?o C m *C m *K 16 kJ año kJ s 1día 1sem 11mes * * sem mes año * 4h día * 3600s h * ? 5,38*105 Qanual ? 3,40 Se pierden a través de las tuberías sin aislante 5,38*105 kJ de calor al año. ? Parte con recubrimiento de asbestocemento hasta la autocalve pequeña. Datos:

d = 0,1016 m

L = 41,27 m

tsuperficie = 40 oC

taire= 27 oC

A ? ?*d *L ? ?*0,1016m*41,27m ?13,17m2

Superficie recubierta con asbestocemento. ? ? 0,90

Calor perdido por convección libre W kCal kCal ? ? d ? 2 2 o 2 0,25 0,25 ? 4,42 kJ 1hr * kCal 3600s *4,1858 h ? 3,8 ? 3,43 ?40oC ?27oC ? 0,1016m 0 W 2 *(40?27)oC Q ? A*h*(tsup ?taire) ?13,1728m2 *4,42 Q ? 0,76kW

Calor perdido por radiación 4 4 4 W 2 *(313K 4 ? 300K 4) Q ? 0,90*13,1728m2 *5,67*10?8 Q ?1,00692 kW

Calor total perdido en un año Qt ? Qconv ?Qrad Qt ? 0,75691kW ?1,00692kW ?1,76 kW

17 Estas tuberías trabajan:

1 hora al día.

5 días a la semana.

11 meses al año.

4 semanas al mes. kJ año 5días 4sem 11mes * * sem mes año * 1h día * kJ 3600s * s h ?1,39 *106 Qanual ?1,76383 Mediante la suma del calor perdido en las tuberías que tienen aislante y en las tuberías sin aislantes, se obtiene el calor perdido al año, como se muestra a continuación.

Q Total = Q con aislante + Q sin aislante kJ año 6 Q Total = 2,92*10 kJ año 5 + 5,38*10 kJ año 6 Q Total = 3,4*10 Calor de combustión (H):9500 =39774,6 Q perdido? mcom.perd. * H Qperdido H 3,4*106

39774,6 kJ año ? 85,48 kg kJ año kg ? mcom. perd. ? Precio del fuel oíl = 0,78

Costo de las pérdidas =85,482 *0,78 = 66,7 2.2. Evaluación crítica de salideros de vapor.

v

18 Qt: Calor perdido, . Dv: Flujo de vapor fugado, . d: Diámetro de la fuga, . P: Presión de vapor, . hv: Entalpía del vapor a los parámetros de trabajo, . hlso: Entalpía del líquido saturado a la temperatura ambiente, . T: Tiempo de operación, . Nota: El tiempo de trabajo de esta tubería es de 1 hora diaria.

Datos:

Ø=2

P=10 hv=2791, 0

hlsa=113,90 ——–Tabla de vapor.

——-Tabla de vapor.

v

v

19 Costo de las pérdidas producto a salideros de vapor. Precio del fuel oíl=0,78CUC

Costo de las pérdidas=251,67 *0,78 =196,30 Las pérdidas al año producto a los salideros son de 251,67 kg de combustible, 196,30 . 2.3. Recomendaciones para disminuir las pérdidas energéticas en el sistema consumidor. ? Recubrir el tramo de tubería que no está aislado térmicamente. ? Darle un mantenimiento periódico a todas las tuberías de vapor, para eliminar el salidero existente y reemplazar los tramos de aislante que estén en mal estado.

Capítulo 3. Análisis crítico del consumo de combustible y la combustión en la caldera.

3.1 Caracterización del combustible empleado. Fuel Oíl mediano (Bajo vanadio)

20 3.2- Estudio del consumo histórico de combustible de la sala de calderas durante dos años.

Indice de consumo Indice de consumo 21 0,01 En el presente gráfico se analiza el comportamiento que tuvo el índice de consumo por mes, y se puede apreciar como en el mes marzo hubo un ascenso y en el mes de julio un descenso. Esto se manifiesta producto a que cuando hay ascenso no se cumple la eficiencia en el proceso productivo y cuando hay descenso el aprovechamiento de la eficiencia es mejor.

Consumo v.s meses 0,04 0,03 0,02 Series1 0,015 0,01 0,005 0

Gráfica-2: Consumo de combustible mensual del año 2013. 0

Gráfica-1: Consumo de combustible mensual del año 2012.

En este gráfico se puede observar como en el año 2013 el indice de consumo comienza aumnetar en el mes de enero y a partir de marzo hasta junio se mantiene estable, ya en el mes de julio comienza a descender cumpliendoce la eficiencia en el proceso de producción.En el mes de agosto va ascendiendo y la eficiencia disminuyendo.

Consumo v.s mes 0,04 0,035 0,03 0,025 0,02 Series1

22 Estudio del consumo histórico de combustible de la sala de calderas durante el mes de Febrero del 2013.

Consumo de combustible (Lts) 23 2 CO

CO ? 13%

? 0,219% O 2 ?3,5 % Datos de operación

?sgv=250 ?C t a ? 30 ?C *962 =331,89 ? ?1,201

B? 0,345

pv ?10 100 50 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10111213141516171819202122232425262728

Gráfica-3:Consumo de combustible diario del mes de Febrero 2013 .

3.3 Evaluación de la eficiencia térmica del generador de vapor. Datos de la Prueba Termotecnia.

Estos datos del análisis de gases a la salida del G.V se obtuvieron de una prueba que se había hecho. En el presente gráfico de consumo de combustible por días se puede observar que hay mayor consumo en determinados días, es porque la autoclave trabaja más horas para incrementar la producción y cuando disminuye hacia cero es fin de semana y no trabaja.

Consumo V.S Día 400 350 300 250 200 150 Series1

24 t aa ?30 ?C t s ? 40 ?C tC ?30 ?C

Determinación del calor disponible.

Qd ? Qi ?Qc kJ kg Qi ? 42360 kJ kg*0C Qc ? CC *TC

Cc ?1,738?0,0025*Tc ?1,738?0,0025*30 ?1,81 kJ kg Qc ?1,81*30 ?54,3 kJ kg kJ kg kJ kg ? 42414,3 ?54,3 Qd ? 42360 Determinación de la demanda de vapor. Asumiendo ? ?80% Dv ? Qd2 *? hv ?haa ? 1 Para pv ? 10

iv ?2778,1

Para taa=300C

iaa ?125,79 kJ h kg h kJ kg *0,345 ?14632,93 Qd2 ?Qd*Bc ? 42414,3 kg h ? 4,41 14632,93 * 0,80 2778,1?125,79 Dv ?

25 Determinación de la eficiencia mediante el método indirecto.

Pérdida de calor sensible con los gases de salida (q2). q2 ? k* ?sgv ?ta CO2 ?CO K=0,58 Coeficiente de Hassinten fue tomado del Texto Combustión y Generación de vapor.A.Rubio CapIII Balance térmico del generador de vapor Pág 71. ? 9,7 % 250 ? 30 13? 0,219 q2 ? 0,58* Pérdida de calor por incombustión química. ? 0,99 % 60 * 0,219 13? 0,219 ? 60*CO CO2 ? CO q3 ? Pérdida por combustible no quemado.

Indice de Bacharach = 3, por lo tanto según la tabla 3.2 pág. 86 del texto Combustión y generación de vapor de A. Borroto y A. Rubio:

q4=0,4%

Pérdida de calor por radiación al medio.

La pérdida de calor por radiación al medio se determina mediante las figuras 3.3 y 3.4 Cap. III del texto GV de A. Rubio, y para operar con ellas son necesarios los parámetros siguientes:

Calor útil nominal

Qun ? Dvn *(iv ?iaa) Para pv ?10 =0,1 iv ?2778,1

Para taa=300C

iaa ?125, 79

Qun ? 2500*(2778,1?125,79)

Qun ?6, 63*106

Diferencia de temperatura.

?t ? ts ?ta

?t ? 400C – 300C=100C

Calor útil de operación. kJ h kJ kg kg h ?1,17*104 *(2778,1?125,79) Quop ?Qun ? Dvn(iv ?iaa) ? 4,414 Qun ?6, 63*106

Quop ? 1, 17*104

=4 Se obtiene q5 ?3% Este valor se tomó de la gráfica 3.2 pérdidas por radiación que se encuentra en el capítulo III pág. 69 del texto G.V de A. Rubio.

Pérdida de calor con los residuos del horno.

q6= (0)

Pérdida de calor con las extracciones (purgas).

q7=1,55% Este valor se tomó de un balance que se había hecho hace unos años atrás.

Sumatoria de pérdidas

?qp ? q2 ?q3 ?q4 ?q5 ?q6 ?q7

?qp ? 9,7?0,99?0,4?3?0?1,55?15,64%

Cálculo de la eficiencia bruta

? ?100??qp

? ?100?15,64

? ?84,36%

La eficiencia calculada es de 84,36% y la de la chapa es de 89% esto quiere decir que la caldera no está del todo eficiente producto a que el calentador de combustible no funciona y no se recupera condensado.

26

27 3.4 Caracterización del sistema de combustión. Leyenda:

Tanque de recepción de combustible

Bomba de Fuel Oíl Códigos

T700A

P700A B E Tanque de alimentación de combustible B700F Calentadores eléctricos

Quemador

Generador de vapor H700A B

Q700

F700 El sistema de combustión está estructurado de la siguiente manera el combustible es almacenado en el tanque de recepción, después es bombeado hacia el tanque de combustible donde baja por gravedad hacia el calentador y por último se bombea hacia el quemador. En este sistema de combustión existe una deficiencia que repercute en la eficiencia del generador y es que el calentador de combustible no funciona.

28 3.5- Caracterización del sistema empleado para satisfacer la demanda de vapor. En cuanto al sistema empleado para satisfacer la demanda de vapor se puede decir que es un generador de vapor pirotubular de una capacidad de generación de 2,5 , que cuenta con un sistema automático que es el encargado de encender y apagar en dependencia de la demanda de vapor. En la fábrica donde se encuentra el mismo se puede decir que para el uso que le dan al vapor no tiene mucha demanda y esto trae como consecuencia que hay un sobredimensionamiento ya que el consumo es ínfimo y no es permanente .Esto tiene cierta repercusión desde un punto de vista económico, porque no es rentable y el gasto de combustible es mayor.

Estudio del consumo de vapor durante una semana del mes de febrero del 2013.

Consumo de vapor kg/h Consumo de combustible(Lts) 29 Gráfica-5: Consumo de combustible v.s por días. 1500 1000 500 0 Lunes Martes Miercoles Jueves Viernes En la gráfica se muestra el consumo de vapor por días, donde al inicio de semana se ve un incremento después se estabiliza y hay un solo día que el consumo desciende. Esto quiere decir que al final de la semana la capacidad de producción disminuye.

Consumo v.s Días 3500 3000 2500 2000 Series1 200 150 100 50 0 Lunes Martes Miercoles Jueves Viernes Gráfica-4: Consumo de vapor v.s por días.

En esta gráfica el consumo de combustible por días se comporta de la manera siguiente al inicio de semana hay un incremento a la mitad se mantiene estable y al final un descenso. Esto quiere decir que al final de la semana la capacidad de producción disminuye.

Consumo v.s Días 400 350 300 250 Series1

30 3.6 Recomendaciones para incrementar la eficiencia del generador de vapor. ? ? Reparar el calentador de combustible. Realizar recuperación de condensado. Capítulo 4. Valoración de costos de calderas para una posible sustitución. El presente capítulo abordará la valoración de los costos de una caldera para una posible sustitución, en la empresa electroquímica de Sagua, se analizarán por diferentes vías los costos de dicha caldera. Ya que la instalada está sobredimensionada producto a que la demanda de vapor es pequeña.

Cálculo de un estimado de la demanda de vapor en el mes de febrero del 2013. . Consumo de combustible promedio es de 178,67

Producción de vapor por días Con los resultados obtenidos de la generación de vapor por horas proponemos una , teniendo en cuenta las pérdidas y el aumento de la caldera que produzca 1 demanda. Tabla-4: Datos del nuevo generador de vapor.

a) Cálculo del costo de una caldera consultado por la bibliografía titulada Procesos de Ingeniería Química, autor Gael Ulrich.

: Costo nuevo.

: Costo de referencia.

: Índice nuevo.

: Índice de referencia.

: Precio de compra.

: Factor de presión.

: Factor de temperatura.

: Factor de módulo simple.

El costo de referencia, el precio de compra, factor de presión, factor de temperatura y el factor de módulo simple se busca en la bibliografía titulada Procesos de Ingeniería Química Cap5, p320, en la figura 5-4.

El valor de índice nuevo y el de referencia se obtuvo de la revista Chemical Engineering., Economic Indicator, p60, volumen121, #6, June2014.

El índice de referencia b) Cálculo del costo de una caldera consultado por la bibliografía Diseño de Plantas del autor Peter&Timmerhaus, p.238, figura: B-3. c) Este valor del costo se obtuvo preguntándole a los compañeros de ALASTOR, es de 40000CUC aproximadamente.

Con los cálculos realizados por los métodos empleados se determinó que el costo de una caldera de esa capacidad de generación oscila en un rango de 20000 a 40000CUC. 31

32 Conclusiones Generales

Mediante el análisis crítico de la generación transporte y uso del vapor se detectó que existen reservas de eficiencias que pueden ser explotadas en beneficio de la empresa y el país. porque se detectaron una serie de La caldera no está a su máxima eficiencia problemas que la hacen ineficiente estos son: ? ? Calentador de combustible no está en funcionamiento. No hay recuperación de condensado. El estado técnico del sistema de tuberías no está bien porque presenta salideros, hay un tramo que no tiene aislante. Estas deficiencias se encuentran en la tubería que va hacia la autoclave de producción de silicato. La posible sustitución de una caldera 2,5 por una de 1 trae beneficios para la empresa porque la actual está sobredimensionada, ya que la demanda de vapor en la instalación es pequeña y eso trae como consecuencia, que hay un gasto de combustible grande pudiéndose evitar .Esta caldera su costo oscila sobre los 40000CUC. El vapor que sale del generador es saturado a una presión de 10 .Pero su uso no es adecuado porque una parte se pierde por salideros que tiene la tubería que va hacia la autoclave de silicato. No llega a su destino final con la temperatura requerida porque hay una sección de la tubería que no tiene aislante.

Mediante las alternativas que fueron tomadas para la determinación del costo de una cladera de 1 se obtuvieron como resultado que el costo de una caldera oscila sobre 20000 a 40000CUC.

33 Recomendaciones Generales

Para lograr un mejor funcionamiento de la caldera y el sistema de tuberías se recomienda:

1- Reparar el calentador de combustible.

2-Realizar recuperación de condensado.

3-Reparar la tubería que tiene salidero.

4-Ponerle aislamiento térmico al tramo de tubería que le falta.

34 Bibliografía

1- Rubio González, A. Generadores de Vapor. Funcionamiento y Explotación.

2- Keenan. Tablas de propiedades del agua y su vapor.

3- Rubio González, A. Instalación de Máquinas Industriales.

4- Borroto Nordelo, A; Rubio González, A. “Combustión y generación de vapor.”

5- Chemical Engineering. Economic Indicator, p60, volumen121, #6, June2014.

6- Peters&Timmerhaus., Diseño de Plantas, p238.

7- Geal Urlich., Thermal Desaing and Optimization, p337.

8- Alastor, Costos de Calderas.

h/lts Indice consumo real Indice. Cons.Normado. l/h Combustible que Debió Consumir. ( Lts) 35 Consumo de diesel para producción. No Equipos Nivel de Actividad. Real horas Consumo. Real ( lts) Diferencias en Consumo (litros). % Desviacion del indice normado. Desv. Abs. 1 2 3 4 5 VSU 229 VSU 183 mc-6 mc 2 turul mc 1 1509 843 533,8 292,5 347 12842,04 6100 1315 870 920 12524,7 6996,9 4430,5 2427,8 2880,1 8,51 7,24 2,46 2,97 2,65 8,30 8,30 8,30 8,30 8,30 317,34 -896,90 -3115,54 -1557,75 -1960,10 -2,53 12,82 70,32 64,16 68,06 2,53 12,82 70,32 64,16 68,06 6 mc 5 cmesa 7 mc 4 e sosa 8 mc 3 c sosa 1017,9 617 1546,5 3234,99 1618 3950 8448,6 5121,1 12836,0 3,18 2,62 2,55 8,30 8,30 8,30 -5213,58 -3503,10 -8885,95 61,71 68,41 69,23 61,71 68,41 69,23 9 10 ZLM 40E VOLVO 1203 375 13332,16 3895,8 9984,9 3112,5 11,08 10,39 8,30 8,30 3347,26 783,30 -33,52 -25,17 33,52 25,17 11 Tractor 088 12 Tractor 087 112,17 110 590 555 931,0 913,0 5,26 5,05 8,30 8,30 -341,01 -358,00 36,63 39,21 36,63 39,21 13 14 15 Fundición HUW 985 HUG 357 120 32 10,5 1890 190 140 996,0 265,6 87,2 15,75 5,94 13,33 8,30 8,30 8,30 894,00 -75,60 52,85 -89,76 28,46 -60,64 89,76 28,46 60,64 8669,37 51442,99 71603,0 0,17 0,00 0,00 0,00 Anexos AÑO 2013

Indice. Cons.Normado. l/h Combustible que Debió Consumir. ( Lts) Indice consumo real h/lts 36 Consumo de diesel por transportación de carga. No Equipos Nivel de Actividad. Real horas Consumo. Real ( lts) Diferenci as en Consumo (litros). % Desviacio n del indice normado. Desv. Abs. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 VSW 490 VSW 759 VSX 105 VSW 472 VSW 758 VSW 487 VSW 468 VSW 469 VSX 017 VSW 465 VSW 476 VSW 477 VSW 467 VSX 022 VSX 023 VSW 760 VSX 096 VSW 768 VSW 769 VSW 770 VSW 771 VSX 099 VSX 100 VSG 030 VSL 295 VSU 107 VST 931 VST 290 VSV 677 VSS 380 VSL 216 VST 932 VSS 391 VSU 167 VST 944 VSU 119 B014932 0,0 736793,0 870345,0 0,0 0,0 315834,6 470116,0 382953,8 338963,0 525262,8 62568,0 465286,0 470701,6 448148,0 2481949,0 856395,0 581309,0 836099,0 599583,0 0,0 582761,0 528079,0 704778,2 7471,0 11070,0 72839,0 38293,5 54878,0 0,0 43723,0 50309,0 50066,0 0,0 163605,0 8381,0 90544,0 1680,0 0,0 31860,7 44374,8 0,0 0,0 17843,7 21245,7 23084,7 23926,6 25226,5 841,0 23798,6 24637,2 14371,0 21523,1 36642,1 34545,0 41585,2 29797,3 0,0 31083,0 29515,3 40235,3 1432,4 1311,0 10300,0 6520,0 7229,3 0,0 7192,4 5636,6 6108,9 0,0 21268,5 1472,6 5587,7 490,0 0,0 31860,7 44374,8 0,0 0,0 17843,7 21245,7 23084,7 23926,6 25226,5 841,0 23798,6 24637,2 14371,0 21523,1 36642,1 34545,0 41585,2 29797,3 0,0 31083,0 29515,3 40235,3 1432,4 1311,0 10300,0 6520,0 7229,3 0,0 7192,4 5636,6 6108,9 0,0 21268,5 1472,6 5587,7 490,0 0,0000 0,0432 0,0510 0,0000 0,0000 0,0565 0,0452 0,0603 0,0706 0,0480 0,0134 0,0511 0,0523 0,0321 0,0087 0,0428 0,0594 0,0497 0,0497 0,0000 0,0533 0,0559 0,0571 0,1917 0,1184 0,1414 0,1703 0,1317 0,0000 0,1645 0,1120 0,1220 0,0000 0,1300 0,1757 0,0617 0,2917 0 0,04324236 0,05098528 0 0 0,05649706 0,04519254 0,06028064 0,07058759 0,04802636 0,01344138 0,05114837 0,05234142 0,03206753 0,00867184 0,04278645 0,0594263 0,04973719 0,04969665 0 0,05333747 0,0558918 0,0570893 0,19173069 0,11842909 0,14140776 0,17026439 0,13173423 0 0,16449841 0,11203977 0,1220169 0 0,12999919 0,17570218 0,0617121 0,29166667 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 12850784,4 590686,1 590686,1 0,00 0,00 0,00 AÑO 2013

Combustible que Debió Consumir. ( Lts) Indice. Cons.Normado. Km/L Indice consumo real km/L 37 Consumo de por área administrativa. No Equipos Nivel de Actividad. Real horas Consumo. Real ( lts) Diferencias en Consumo (litros). % Desviacion del indice normado. Desv. Abs. 1 2 3 4 5 6 7 8 VSE 188 VSD 595 VSE 948 VSE 949 VSG 396 VSZ 837 VSG 371 VSG 569 49199 33720 25326 43522 22011 54277 25331 29959 4457,89 3568,619 3579,511 5384,87 1705,955 5241,753 2170 2733,35 4685,6 3948,5 3088,5 6112,6 1735,9 5184,0 2319,7 2246,6 11,04 9,45 7,08 8,08 12,90 10,35 11,67 10,96 10,5 8,54 8,2 7,12 12,68 10,47 10,92 13,335 -227,73 -379,86 490,97 -727,77 -29,93 57,70 -149,69 486,71 -5,11 -10,64 13,72 -13,52 -1,75 1,10 -6,90 17,81 5,11 10,64 13,72 13,52 1,75 1,10 6,90 17,81 283345 28841,948 0,0 0,00 0,00 AÑO 2013

Combustible que Debió Consumir. ( Lts) (Ton Km)/lts Km Nivel de Actividad. Real Indice. Cons.Normado. Km/lts Indice consumo real 38 Consumo de diésel por servicios. No Equipos Consumo. Real ( lts) Diferencias en Consumo (litros). % Desviacion del indice normado. Desv. Abs. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 VTA 135 VSG 090 VTB 619 VSF 813 VSL 213 VSU 069 VSL 425 VSZ 836 VSL 216 VST 932 VSU 167 VSW 759 VSX 105 VSW 487 VSW 468 VSW 469 VSX 017 VSW 465 VSW 477 VSW 467 VSX 022 VSX 096 VSW 771 VSV 759 VSW 760 VSX 023 VSW 769 VSX 099 VSX 100 VSG 030 VSL 295 VST 931 VST 290 VST 944 VSS 380 VSW 490 VSW 768 VSU 107 4842 41247 2801 18922 41230 16523 25572 42564,9 14263,0 2952,0 3713,0 1145,2 378,0 1514,5 1215,2 1288,0 1274,9 1032,3 1712,0 2670,0 169,0 2695,6 836,0 251,0 1222,0 1091,3 2497,0 6445,0 260 24274,694 0 7139,9 2327,17 27031 1246 41 200 557 383,0 5229,2 70,0 2577,4 7631,3 2293,8 4844,0 5066,8 2666,0 630,0 1150,2 473,0 185,5 680,9 583,6 828,2 779,5 531,4 788,2 1114,0 75,2 1347,8 418,0 104,9 531,6 442,0 1208,0 2893,0 130,0 3395,9 0,0 2650,4 930,5 4218,1 553,7 60,2 100 173 371,9 5030,1 400,1 2522,9 7607,0 2272,8 4880,2 5067,2 2593,3 630,8 1197,7 477,2 189,0 658,5 578,7 536,7 579,5 448,8 778,2 1112,5 75,1 1347,8 418,0 104,6 531,3 441,8 1189,0 2890,1 130,0 3325,3 0,0 2577,6 887,2 4402,4 566,4 20,2 100,0 173,0 12,64 7,89 40,01 7,34 5,40 7,20 5,28 8,40 5,35 4,69 3,23 2,42 2,04 2,22 2,08 1,56 1,64 1,94 2,17 2,40 2,25 2,00 2,00 2,39 2,30 2,47 2,07 2,23 2,00 7,15 0,00 2,69 2,50 6,41 2,25 0,68 2,00 3,22 13,02 8,2 7 7,5 5,42 7,27 5,24 8,4 5,5 4,68 3,1 2,4 2 2,3 2,1 2,4 2,2 2,3 2,2 2,4 2,25 2 2 2,4 2,3 2,47 2,1 2,23 2 7,3 2,75 2,77 2,623 6,14 2,2 2,03 2 3,22 11,11 199,05 -330,14 54,48 24,27 21,09 -36,15 -0,48 72,73 -0,77 -47,58 -4,17 -3,50 22,39 4,94 291,53 200,00 82,60 10,00 1,50 0,09 0,02 0,00 0,32 0,30 0,20 18,93 2,88 0,00 70,56 0,00 72,82 43,29 -184,31 -12,68 40,03 0,00 0,02 2,90 3,81 -471,63 2,11 0,32 0,92 -0,75 -0,01 2,73 -0,12 -4,14 -0,88 -1,89 3,29 0,85 35,20 25,66 15,54 1,27 0,13 0,12 0,00 0,00 0,30 0,06 0,04 1,57 0,10 0,00 2,08 100,00 2,75 4,65 -4,37 -2,29 66,47 0,00 0,01 2,90 3,81

2,11 0,32 0,92

0,01 2,73 0,12 4,14 0,88 1,89 3,29 0,85

1,27 0,13 0,12 0,00 0,00 0,30 0,06 0,04 1,57 0,10 0,00 2,08

2,75 4,65 4,37 2,29 66,47 0,00 0,01 305143,6 57738,3 57112,9

39