CAUSAS Y EFECTOS SubCAUSAS (Gp:) Saturación de Núcleos Magnéticos Cargas Electrónicas (Gp:) Corrientes No Senoidales : IH (Gp:) IH.Z ?VH (Gp:) VRes = VBuena + ?VH = Vh
CAUSAS Y EFECTOS SubCAUSAS: Tradicionales (Clásicos) Transformadores Máquinas rotantes Hornos de arco Modernos (Electrónica de Potencia) Lámparas fluorescentes Controles electrónicos, fuentes conmutadas, equipamientos electrónicos modernos de oficina Dispositivos controlados (tiristores): Rectificadores Inversores Compensadores estáticos Cicloconversores Transmisión HVDC
CAUSAS Y EFECTOS SubCAUSAS: Transformadores Corriente de excitación:
CAUSAS Y EFECTOS SubCAUSAS:Transformadores Corriente de excitación:
CAUSAS Y EFECTOS SubCAUSAS: Transformadores
CAUSAS Y EFECTOS SubCAUSAS: Hornos de Arco
CAUSAS Y EFECTOS SubCAUSAS: Lámparas fluorescentes o de arco Lámpara de mercurio
CAUSAS Y EFECTOS SubCAUSAS: Microondas
CAUSAS Y EFECTOS SubCAUSAS: Equipos electrónicos Fuentes monofásicas (Gp:) 220 V AC (Gp:) Switcher y Control (Gp:) 6 V DC
CAUSAS Y EFECTOS SubCAUSAS: Equipos electrónicos PC
CAUSAS Y EFECTOS SubCAUSAS: Equipos electrónicos TV
CAUSAS Y EFECTOS SubCAUSAS: Conversores trifásicos de potencia Accionamientos de DC
CAUSAS Y EFECTOS SubCAUSAS: Conversores trifásicos de potencia Accionamientos de AC (Gp:) Diodos rectificadores (Gp:) Transistores inversores
CAUSAS Y EFECTOS SubCAUSAS: Conversores trifásicos de potencia Accionamientos de AC
CAUSAS Y EFECTOS SubCAUSAS: Conversores trifásicos de potencia Accionamientos de AC
CAUSAS Y EFECTOS SubCAUSAS: Conversores trifásicos de potencia Accionamientos de AC
CAUSAS Y EFECTOS SubCAUSAS: Conversores trifásicos de potencia Accionamientos de AC
CAUSAS Y EFECTOS SubCAUSAS: Conversores trifásicos de potencia Accionamientos de AC
CAUSAS Y EFECTOS SubCAUSAS: Conversores trifásicos de potencia Notches
CAUSAS Y EFECTOS SubCAUSAS: Cargadores de baterías
CAUSAS Y EFECTOS SubCAUSAS: Cargadores de baterías
CAUSAS Y EFECTOS SubEFECTOS: 1.- Amplificación de los niveles de armónicos resultante de resonancias serie o paralelo 2.- Reducción en la eficiencia de la generación, transmisión y utilización de la energía 3.- Envejecimiento prematuro del aislamiento de los componentes eléctricos de una planta y acortamiento de su vida útil 4.- Problemas de mala operación en una planta
CAUSAS Y EFECTOS SubEFECTOS: Resonancia paralelo f es la frecuencia fundamental fp es la frecuencia resonante paralelo SS es la potencia de cortocircuito SC es la potencia del banco de condensadores. (Gp:) Carga (Gp:) Fuente armónica (Gp:) Carga (Gp:) A (Gp:) B (Gp:) C (Gp:) In (Gp:) CL (Gp:) CS (Gp:) LS (Gp:) Punto de acoplamiento común (Gp:) Sistema
CAUSAS Y EFECTOS SubEFECTOS: Resonancia Serie f es la frecuencia fundamental, fs es la frecuencia resonante serie, St es la potencia del transformador Zt es la impedancia del transformador en por unidad, Sl es la potencia activa. (Gp:) ST, VA (Gp:) SC, VAr (Gp:) SL, VA
CAUSAS Y EFECTOS SubEFECTOS: Máquinas rotantes 1.- Calentamiento: perdidas en el hierro y en el cobre Factor de pérdidas en el cobre (comparativo): 2.- Torque pulsante 3.- Resonancia mecánica 4.- Ruidos 5.- Puntos calientes
CAUSAS Y EFECTOS SubEFECTOS: Cables y Conductores 1.-Incremento de las pérdidas por valor rms de la corriente 2.- Efecto Skin: 3.- Caídas de tensión armónicas 4.- Incremento de los valores crestas de tensión: Sobrecarga del aislamiento Corona 5.- Corriente de neutro
CAUSAS Y EFECTOS SubEFECTOS: Condensadores CALENTAMIENTO Una tensión distorsionada a sus bornes produce una pérdida en los mismos expresada por: Donde tand=R/(1/?C) es el factor de pérdidas, ?n=2pfn, Vn valor rms de la componente nth de tensión SOBRECARGA SOBRE EL AISLAMIENTO
CAUSAS Y EFECTOS SubEFECTOS: Condensadores Algunas reglas básicas para evitar, en principio, condiciones resonantes en la instalación de bancos paralelo en baja tensión: 1.- Si los kVA de carga con producción armónica se encuentran por debajo del 10 % de la potencia nominal del transformador, no existirán posibles condiciones resonantes. 2.- Si los kVA de carga con producción armónica se encuentran por debajo de un 30 % de la potencia nominal del transformador y los kVAr del banco resultan menos del 20 % de la potencia nominal del transformador, no existirán posibles condiciones resonantes. 3.- Si los kVA de carga con producción armónica se encuentran por encima del 30 % de la potencia nominal del Trasformador, deben aplicarse condensadores como filtros. Estas recomendaciones son aplicables para transformadores con tensiones de cortocircuito entre el 5 % y 6 % y la impedancia del sistema menos de un 1 % de la del transformador
CAUSAS Y EFECTOS SubEFECTOS: Condensadores En la IEEE Standard 18-2002 se establece que los condensadores deberán ser capaces de operar de manera continua sin excederse ninguna de las siguientes condiciones 1.- 110 % del valor rms de la tensión nominal 2.- 120 % del valor pico de tensión nominal (o sea, el pico de tensión no debe exceder ; esto incluye armónicos pero excluye transitorios) 3.- 135 % del valor rms de la corriente nominal basada en los kVAr y tensión nominal 4.- 135 % de los kVAr nominales
CAUSAS Y EFECTOS SubEFECTOS: Condensadores IEC 60871-1-1997 1,3 veces la corriente nominal No se fijan restricciones respecto de los kVA
CAUSAS Y EFECTOS SubEFECTOS: Condensadores Si se exceden las magnitudes de corriente que aquí se han establecido puede tomarse alguna o algunas de las siguientes medidas: 1.- Relocalizar el banco a alguna parte del circuito donde puedan reducirse los valores de sobrecorriente. La carga contaminante y el banco podrían no compartir el mismo transformador. 2.- Para bancos conectados en estrella con conexión de neutro, el neutro puede ser desconectado a los fines de eliminar la circulación de tercer armónico (Debe luego analizarse lo que sucederá con esta nueva situación desde el punto de vista de el aislamiento del banco y la protección contra sobrecorrientes). 3.- Si ninguna de las anteriores resulta ser la solución se deberá recurrir a la incorporación de un reactor sintonizado. Este reactor se ajustará a las frecuencias resonantes. Esta acción modificará los parámetros de diseño del banco.
CAUSAS Y EFECTOS SubEFECTOS: Elementos de protección FUSIBLES y TERMÓMAGNÉTICAS: adelanto en la respuesta (efecto térmico) INTERRUPTORES: Alguno problemas en sobrecarga RELÉS – Digitales – Electromecánicos y analógicos * Problemas durante una falta * Problemas en condiciones normales
CAUSAS Y EFECTOS SubEFECTOS: Equipamientos electrónicos 1.- Elementos que usan el cruce por cero de la tensión 2.- Fuentes electrónicas: El pico de tensión mantiene los condensadores a plena carga Reducción en la capacidad de soportar huecos Algunos fabricante de PC limitan el factor de cresta 1,41±1, o un 5%de THDV y un 3% para un armónico. 3.- Notchs Pueden “simular” un pasaje por cero Interferencia en señales lógicas o de comunicación Disparos intempestivos de tiristores
CAUSAS Y EFECTOS SubEFECTOS: Lámparas 1.- Lámparas incandescentes: acortamiento de vida útil por rms de tensión en exceso (+5% un 50% de reducción de vida útil) 2.- Lámparas de arco: podría existir problemas de resonancia entre lámpara/condensador corrector de FP, pero no con el sistema (la f de resonancia suele hallarse alrededor de los 80Hz)
CAUSAS Y EFECTOS SubEFECTOS: Transformadores 1.- Calentamiento adicional generado por las pérdidas de la corriente de carga 2.- Problemas de resonancia entre la inductancia del transformador y los condensadores del sistema 3.- Sobrecarga del aislamiento 4.- Vibraciones y ruidos
CAUSAS Y EFECTOS SubEFECTOS: Transformadores
CAUSAS Y EFECTOS SubEFECTOS: Transformadores DERATING DE TRANSFORMADORES: IEEE C57.110-1998 Las perdidas en transformadores se categorizan como: 1.- Pérdidas en vacío 2.- Pérdidas en carga = I2R + pérdidas dispersas = I2R+ PEC +POSL =P+ PEC+ POSL R es el valor medido En los bobinados, pérdidas por corrientes parásitas (PEC), PEC ?I2 y a f2 Fuera de los bobinados, otras Pérdidas adicionales (POSL), 3.- Pérdidas totales = Pérdidas en vacío + Pérdidas en carga
CAUSAS Y EFECTOS SubEFECTOS: Transformadores DERATING DE TRANSFORMADORES: IEEE C57.110-1998 Se trata de prevenir de calentamientos por encima de los de diseño, especialmente en los bobinados, cuando la corriente de carga contiene distorsión (las pérdidas en estas condiciones no deberían exceder las pérdidas nominales). Los mayores calentamientos se producen en el bobinado interno y en los extremos, superior e inferior. El método propuesto se basa en el cálculo de una “capacidad equivalente del transformador” el cual establece un factor de desclasificación de corriente para corrientes de carga que tengan una composición armónica dada. Las formas de onda distorsionada de la tensión también produce pérdidas extras en el núcleo. Sín embargo la experiencia práctica ha mostrado que este es un parámetro poco significativo.
CAUSAS Y EFECTOS SubEFECTOS: Transformadores DERATING DE TRANSFORMADORES: IEEE C57.110-1998 con h : 1, 2, 3, 4,…. PEC = pérdidas por corrientes parásitas en los bobinados (en por unidad de las pérdidas nominales I2R) PEC-R = pérdidas por corrientes parásitas en los bobinados a carga y frecuencia nominal (en por unidad de las pérdidas nominales I2R) Ih = valor rms de la corriente de orden armónico h (en por unidad respecto de la corriente nominal de carga) h = orden del armónico
CAUSAS Y EFECTOS SubEFECTOS: Transformadores DERATING DE TRANSFORMADORES: IEEE C57.110-1998 Método simplificado para determinar el derating: PLL= pérdidas en carga PEC = pérdidas por corrientes parásitas PEC-R= factor de pérdidas por corrientes parásitas en condiciones nominales de operación
CAUSAS Y EFECTOS SubEFECTOS: Transformadores DERATING DE TRANSFORMADORES: IEEE C57.110-1998 Método simplificado para determinar el derating:
CAUSAS Y EFECTOS SubEFECTOS: Transformadores DERATING DE TRANSFORMADORES: IEEE C57.110-1998 Método simplificado para determinar el derating: EJEMPLO
CAUSAS Y EFECTOS SubEFECTOS: Transformadores DERATING DE TRANSFORMADORES: IEEE C57.110-1998 Método simplificado para determinar el derating: EJEMPLO Tomando PEC-R= 8%