Amplificadores de potencia para RF Idea fundamental: Amplificar señales de RF hasta niveles suficientes para su transmisión y hacerlo con buen rendimiento energético. (Gp:) PRF
(Gp:) Pe RF
(Gp:) Rg (Gp:) Amplificador de potencia de RF (Gp:) + (Gp:) RL
(Gp:) PCC
(Gp:) VCC
(Gp:) Pperd
h = PRF/PCC
(Gp:) iC
(Gp:) p (Gp:) 2p (Gp:) 0 (Gp:) t
(Gp:) iC
(Gp:) p (Gp:) 2p (Gp:) 0 (Gp:) t
(Gp:) iC
(Gp:) p (Gp:) 2p (Gp:) 0 (Gp:) t
Concepto de “Clase” de un transistor en un amplificador (I) Clase A: conducción durante 2p Clase B: conducción durante p Clase C: conducción < p (Gp:) iC (Gp:) Amplificador de potencia de RF (Gp:) RL (Gp:) Rg (Gp:) + (Gp:) Q1
Concepto de “Clase” de un transistor en un amplificador (II) Clase D: Q1 trabaja en conmutación Clase E: Q1 trabaja en conmutación a tensión cero (Gp:) iC
(Gp:) t (Gp:) t
(Gp:) vCE
(Gp:) Control
(Gp:) iC (Gp:) Amplificador de potencia de RF (Gp:) RL (Gp:) Rg (Gp:) + (Gp:) Q1 (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vCE
Tipos de amplificadores de potencia de RF (Gp:) Rg (Gp:) Amplificador de potencia de RF (Gp:) + (Gp:) RL (Gp:) VCC (Gp:) vg (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vs
Amplificadores lineales: la forma de onda de la tensión de salida vs es proporcional a la de entrada vg. Amplificadores no lineales: la forma de onda de la tensión de salida vs no es proporcional a la de entrada vg. Caso especialmente interesante: tensión de salida vs proporcional a VCC.
(Gp:) Rg (Gp:) + (Gp:) Polarización
(Gp:) Q1 (Gp:) iC (Gp:) RL (Gp:) VCC (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vCE
Amplificador “Clase A” con la carga en el circuito de polarización (I) Circuito básico
(Gp:) Q1 (Gp:) iC (Gp:) RL (Gp:) VCC (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vCE
Amplificador “Clase A” con la carga en el circuito de polarización (II) (Gp:) IB (Gp:) iC (Gp:) vCE
(Gp:) VCC/RL (Gp:) VCC
(Gp:) t (Gp:) vCE1
(Gp:) t (Gp:) iC1
PRF = ic12·RL/2 PCC = ic1·VCC h = PRF/PCC = ic1·RL/(2·VCC) (Gp:) Elegimos un punto de trabajo
Luego h crece con iC1. Pero el crecimiento de iC1 tiene un límite
(Gp:) Q1 (Gp:) iC (Gp:) RL (Gp:) VCC (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vCE
Amplificador “Clase A” con la carga en el circuito de polarización (III) (Gp:) IB (Gp:) iC (Gp:) vCE (Gp:) VCC/RL (Gp:) VCC (Gp:) Máximo valor de iC1
hmax = ic1·RL/(2·VCC) con iC1 = VCC/2RL Por tanto: hmax = 1/4 = 25% ¡El 25% es un rendimiento máximo muy bajo! (Gp:) iC1 = VCC/2RL (Gp:) t (Gp:) vCE1 = VCC/2 (Gp:) t
Amplificador “Clase A” con polarización por fuente de corriente (I) Circuito básico (Gp:) Rg (Gp:) + (Gp:) Polarización
(Gp:) Q1 (Gp:) IC (Gp:) RL (Gp:) VCC (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vCE (Gp:) + (Gp:) –
Amplificador “Clase A” con polarización por fuente de corriente (II) (Gp:) Q1 (Gp:) IC (Gp:) RL (Gp:) VCC (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vCE (Gp:) iC (Gp:) iL (Gp:) + (Gp:) –
(Gp:) Q1 (Gp:) IC (Gp:) RL (Gp:) VCC (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vCE (Gp:) iC (Gp:) iL (Gp:) + (Gp:) –
Realización física de la fuente de corriente (Gp:) + (Gp:) –
La tensión en la fuente de corriente debe ser la mostrada (Gp:) + (Gp:) –
Amplificador “Clase A” con polarización por fuente de corriente (III) (Gp:) Q1 (Gp:) IC (Gp:) RL (Gp:) VCC (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vCE (Gp:) iC (Gp:) iL (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) + (Gp:) –
(Gp:) IB (Gp:) iC (Gp:) vCE (Gp:) VCC/RL (Gp:) VCC
(Gp:) Recta de carga en continua
Recta de carga en alterna con pendiente 1/RL Elección del punto de trabajo para un valor de IC Esta es la recta de carga de alterna con mayores niveles de tensión y corriente y compatible con tensión positiva en la fuente de corriente
Amplificador “Clase A” con polarización por fuente de corriente (IV) (Gp:) t (Gp:) vCE1
(Gp:) t (Gp:) IC
(Gp:) VCC/RL (Gp:) VCC (Gp:) IB (Gp:) iC (Gp:) vCE (Gp:) Recta de carga en continua (Gp:) Recta de carga en alterna
PRF = Ic2·RL/2 PCC = Ic·VCC h = Ic·RL/(2·VCC) (Gp:) Q1 (Gp:) IC (Gp:) RL (Gp:) VCC (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vCE (Gp:) iC (Gp:) iL (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vCE1
Luego h crece con IC y tiene el límite en IC = VCC/2RL.
Amplificador “Clase A” con polarización por fuente de corriente (V) (Gp:) t (Gp:) vCE1
(Gp:) PRF = Ic2·RL/2 (Gp:) PCC = Ic·VCC (Gp:) h = Ic·RL/(2·VCC)
Con IC = VCC/2RL, hmax = 1/4 = 25%. ¡Sigue siendo muy bajo! (Gp:) t (Gp:) IC
(Gp:) VCC/RL (Gp:) VCC (Gp:) IB (Gp:) iC (Gp:) vCE (Gp:) Recta de carga en continua (Gp:) Recta de carga en alterna
Amplificador “Clase A” con polarización por resistencia de colector (I) Circuito básico (Gp:) Rg (Gp:) + (Gp:) Polarización
(Gp:) Q1 (Gp:) RC (Gp:) VCC (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vCE (Gp:) RL (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) iC (Gp:) iL
Amplificador “Clase A” con polarización por resistencia de colector (II) (Gp:) VCC (Gp:) iC (Gp:) IB (Gp:) vCE (Gp:) VCC/RL
(Gp:) Recta de carga en continua
(Gp:) iC1 (Gp:) vCE1 (Gp:) Punto de trabajo
(Gp:) Recta de carga en alterna con pendiente -(RC+RL)/(RL·RC)
¿Cómo debe elegirse RC para obtener rendimiento máximo? ¿Cuál será el rendimiento máximo? (Gp:) No demostrado aquí: Condición de rendimiento máximo es RC = 2·RL y hmax = 1/(6 + 4· 2) = 8,57%. ¡Aún mas bajo!
(Gp:) Q1 (Gp:) RC (Gp:) VCC (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vCE (Gp:) RL (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) iC (Gp:) iL
Resumen de los amplificador “Clase A” (hasta ahora) Toda la componente de alterna de iC circula por la carga. Pero en la carga se disipa continua. (Gp:) hmax = 8,57%
(Gp:) hmax = 25%
(Gp:) hmax = 25%
Toda la componente de alterna de iC circula por la carga. Pero en la fuente de corriente se disipa continua. La componente de alterna de iC circula por la carga y por la resistencia de polarización. En la resistencia de polarización se disipa continua (además de alterna). ¿Podemos conseguir que en elemento de polarización no se disipe ni alterna ni continua?
Amplificador “Clase A” con polarización por bobina de choque en el colector (I) Circuito básico (Gp:) Rg (Gp:) + (Gp:) Polarización
(Gp:) Q1 (Gp:) LCH (Gp:) VCC (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vCE (Gp:) RL (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) iC (Gp:) iRL
La bobina LCH debe presentar una impedancia mucho mayor que RL a la frecuencia de trabajo
Amplificador “Clase A” con polarización por bobina de choque en el colector (II) Circuito equivalente al básico (Gp:) Q1 (Gp:) LCH (Gp:) VCC (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vCE (Gp:) RL (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) iC (Gp:) iRL
(Gp:) Q1 (Gp:) LCH (Gp:) VCC (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vCE (Gp:) RL (Gp:) iC (Gp:) iRL
En ambos casos: Toda la componente de alterna de iC circula por la carga. En la bobina, obviamente, no se disipa potencia.
Amplificador “Clase A” con polarización por bobina de choque en el colector (III) Otra posibilidad de realización física, pero con un grado de libertad más (Gp:) Q1 (Gp:) Lm (Gp:) VCC (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vCE (Gp:) RL’ (Gp:) iC (Gp:) iRL’
Es como el caso anterior: Toda la componente de alterna de iC circula por la carga (modificada por la relación de transformación del transformador). En el transformador, obviamente, no se disipa potencia. (Gp:) Q1 (Gp:) VCC (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vCE (Gp:) RL (Gp:) iC (Gp:) iRL (Gp:) 1:n
RL’ = RL/n2 iRL’ = iRL·n
Amplificador “Clase A” con polarización por bobina de choque en el colector (IV) Circuito de estudio (Gp:) Q1 (Gp:) LCH (Gp:) VCC (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vCE (Gp:) RL (Gp:) iC (Gp:) iRL
(Gp:) VCC (Gp:) iC (Gp:) IB (Gp:) vCE
Recta de carga en alterna con pendiente -1/RL (Gp:) Recta de carga en continua
Punto de trabajo ¿Cómo debe elegirse el punto de trabajo para obtener el máximo rendimiento posible?
Amplificador “Clase A” con polarización por bobina de choque en el colector (V) (Gp:) t
(Gp:) vCE (Gp:) VCC (Gp:) iC (Gp:) IB (Gp:) Recta de carga en continua
(Gp:) iC1 (Gp:) VCC+iC1·RL
PRF = (ic1·RL)2/(2·RL) PCC = ic1·VCC h = PRF/PCC = ic1·RL/(2·VCC) La componente de alterna en el transistor es la misma que en la carga El máximo valor de ic1·RL es ic1·RL = VCC y por tanto hmax = 1/2 = 50%. ¡Ha mejorado, pero sigue siendo bajo!
Amplificador “Clase A” con polarización por bobina de choque en el colector (VI) (Gp:) VCC (Gp:) Recta de carga en continua (Gp:) iC (Gp:) IB (Gp:) vCE (Gp:) 2VCC
(Gp:) t
Situación con la máxima señal que se puede manejar (Gp:) iC1=VCC/RL (Gp:) 2iC1 (Gp:) t
¿Cuál es el rendimiento cuando la señal es no es la máxima posible? hmax = 50%.
Amplificador “Clase A” con polarización por bobina de choque en el colector (VII) Situación con señal menor que la máxima que se puede manejar (Gp:) VCC (Gp:) Recta de carga en continua (Gp:) iC (Gp:) IB (Gp:) vCE (Gp:) 2VCC (Gp:) 2·VCC/RL (Gp:) Pend. -1/RL
(Gp:) t (Gp:) DvCE
(Gp:) t (Gp:) DiC
PRF = (DvCE)2/(2·RL) PCC = VCC2/RL h = PRF/PCC = 0,5·(DvCE/VCC)2
(Gp:) t (Gp:) vCE sat (Gp:) VCC-vCE sat
(Gp:) (VCC-vCE sat)/RL
(Gp:) VCC (Gp:) Recta de carga en continua (Gp:) iC (Gp:) IB (Gp:) vCE (Gp:) 2VCC (Gp:) 2·VCC/RL (Gp:) Pend. -1/RL
Amplificador “Clase A” con polarización por bobina de choque en el colector (VIII) Con transistores reales (no idealizados) PRF = (VCC-vCE sat)2/(2·RL) PCC = VCC·(VCC-vCE sat)/RL h = 0,5·(VCC-vCE sat)/ VCC
Amplificador “Clase A” con polarización por bobina de choque en el colector (IX) Señal modulada en amplitud (Gp:) VCC (Gp:) Recta de carga en continua (Gp:) iC (Gp:) IB (Gp:) vCE (Gp:) 2VCC (Gp:) 2·VCC/RL (Gp:) Pend. -1/RL
(Gp:) t
(Gp:) vp (Gp:) vm (Gp:) vce(wmt, wpt)
vce(wmt, wpt) = DvCE(wmt)·sen(wpt) DvCE(wmt) = vp[1 + m·sen(wmt)] m = vm/vp h(wmt) = 0,5·[DvCE (wmt)/VCC]2 Þ h(wmt) = 0,5·(vp/VCC)2·[1 + m·sen(wmt)]2 hmed = 0,5·(vp/VCC)2·[1 + m2/2] hmed max Þ vp = VCC/2, m = 1 hmed max = 0,125·[1 + 1/2] = 18,75% ¡Vuelve a ser muy bajo!
(Gp:) Circuito resonante a la frecuencia de la señal de RF
Amplificador “Clase B” con un único transistor (I) Circuito básico (Gp:) Rg (Gp:) + (Gp:) Polarización
(Gp:) iC (Gp:) 180º
(Gp:) Q1 (Gp:) L (Gp:) VCC (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vCE (Gp:) RL (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) iC (Gp:) iRL (Gp:) C (Gp:) VCC (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vRL
Amplificador “Clase B” con un único transistor (II) (Gp:) Equivalente
(Gp:) Equivalente (salvo para la tensión sobre la fuente)
(Gp:) iC (Gp:) 180º (Gp:) Q1 (Gp:) L (Gp:) VCC (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vCE (Gp:) RL (Gp:) iC (Gp:) iRL (Gp:) C (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vRL
(Gp:) iC (Gp:) 180º (Gp:) iC (Gp:) L (Gp:) RL (Gp:) C (Gp:) iRL (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vRL
(Gp:) iC (Gp:) 180º (Gp:) Q1 (Gp:) L (Gp:) VCC (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vCE (Gp:) RL (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) iC (Gp:) iRL (Gp:) C (Gp:) VCC (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vRL
(Gp:) iC (Gp:) L (Gp:) RL (Gp:) C (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vRL
Amplificador “Clase B” con un único transistor (III) (Gp:) IC (Gp:) iCpico/p (Gp:) IC
(Gp:) 180º (Gp:) iCca (Gp:) iCpico(1-1/p) (Gp:) iCca
Circuitos equivalentes (I) (Gp:) No genera tensión en la carga
(Gp:) iC (Gp:) L (Gp:) RL (Gp:) C (Gp:) iC (Gp:) 180º (Gp:) iCpico (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vRL
Amplificador “Clase B” con un único transistor (IV) (Gp:) L (Gp:) RL (Gp:) C (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vRL (Gp:) iCca(wt) (Gp:) iRL(wt)
Circuitos equivalentes (II) (Gp:) 180º (Gp:) iCca (Gp:) iCpico(1-1/p)
(Gp:) iCca1 (Gp:) iCpico/2 (Gp:) = (Gp:) iCca1
(Gp:) + (Gp:) Armónicos (Gp:) Arm.
(Gp:) Los armónicos se cortocircuitan por el condensador
iCca1 (wt) = (iCpico/2)·sen(wt) vRL(wt) = RL·iRL(wt) = -RL·iCca1(wt) vRL(wt) = -RL·(iCpico/2)·sen(wt) (Gp:) iCca1 (Gp:) iCpico/2 (Gp:) iCca1 (Gp:) RL (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vRL (Gp:) iRL
(Gp:) vCE (Gp:) iC (Gp:) IB
Amplificador “Clase B” con un único transistor (V) Rectas de carga, punto de trabajo (estático) y excursión del punto de trabajo (Gp:) iC (Gp:) 180º (Gp:) Q1 (Gp:) L (Gp:) VCC (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vCE (Gp:) RL (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) iC (Gp:) iRL (Gp:) C (Gp:) VCC (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vRL
(Gp:) VCC (Gp:) Recta de carga en continua
(Gp:) Pendiente 0 (Gp:) Pendiente -2/RL (Gp:) 2·VCC/RL
(Gp:) t (Gp:) DvCE
(Gp:) 180º (Gp:) t (Gp:) iCpico
(Gp:) Punto de trabajo
Llamamos vce a la componente de alterna de vCE. Entonces: vce(wt) = vRL(wt) = -RL·(iCpico/2)·sen(wt) Þ vce(wt) = -(RL /2)·iCpico·sen(wt) = -(RL /2)·iC Por tanto: DvCE = iCpico·RL/2
Amplificador “Clase B” con un único transistor (VI) Cálculo del rendimiento máximo posible (Gp:) DvCE = iCpico·RL/2 (Gp:) vCE (Gp:) iC (Gp:) IB (Gp:) VCC (Gp:) Recta de carga en continua (Gp:) Pendiente 0 (Gp:) Pendiente -2/RL (Gp:) 2·VCC/RL (Gp:) t (Gp:) DvCE (Gp:) 180º (Gp:) t (Gp:) iCpico (Gp:) Punto de trabajo
PRF = (DvCE)2/(2·RL) = (iCpico·RL)2/(8·RL) PCC = VCC·iCpico/p h = PRF/PCC = iCpico·RL·p/(8·VCC) El máximo valor de iCpico es iCpico max = 2·VCC/RL y por tanto: hmax = p/4 = 78,5% ¡Ha mejorado notablemente! (Gp:) iCpico/p
Amplificador “Clase B” con un único transistor (VII) (Gp:) 180º (Gp:) t
(Gp:) hmax = p/4 = 78,5%
Situación con la máxima señal que se puede manejar (Gp:) 2·VCC/RL (Gp:) vCE (Gp:) iC (Gp:) IB (Gp:) VCC (Gp:) Recta de carga en continua (Gp:) 2·VCC
(Gp:) t
Amplificador “Clase B” con un único transistor (VIII) Cálculo de la potencia máxima disipada en el transistor, PTr PRF = (iCpico·RL)2/(8·RL) PCC = VCC·iCpico/p PTr = PCC – PRF Þ PTr = VCC·iCpico/p – (iCpico·RL)2/(8·RL) PTr tiene un máximo en: iCpico PTmax = 4·VCC/(p·RL) Nótese que: iCpico PTmax < iCpico max = 2·VCC/RL PTrmax = 2·VCC2/(p2·RL) La potencia máxima de RF es: PRF max = (iCpico max·RL)2/(8·RL) Þ PRF max = VCC2/(2·RL) Por tanto: PTrmax = 4·PRF max/p2 = 0,405·PRF max (Gp:) iCpico/p (Gp:) vCE (Gp:) iC (Gp:) IB (Gp:) VCC (Gp:) Recta de carga en continua (Gp:) 2·VCC/RL (Gp:) t (Gp:) DvCE (Gp:) 180º (Gp:) t (Gp:) iCpico
Con transistores reales (no idealizados) PRF = (VCC-vCE sat)2/(2·RL) PCC = VCC·2·(VCC-vCE sat)/(p·RL) h = p·(VCC-vCE sat)/(4·VCC) Þ h = 0,785·(VCC-vCE sat)/VCC Amplificador “Clase B” con un único transistor (IX) (Gp:) VCC (Gp:) Recta de carga en continua (Gp:) iC (Gp:) IB (Gp:) vCE (Gp:) 2VCC (Gp:) 2·VCC/RL (Gp:) Pendiente -2/RL
(Gp:) t (Gp:) vCE sat (Gp:) VCC-vCE sat
(Gp:) 2·(VCC-vCE sat)/RL (Gp:) 180º (Gp:) t
Amplificador “Clase B” con un único transistor (X) Señal modulada en amplitud (Gp:) vCE (Gp:) iC (Gp:) IB (Gp:) VCC (Gp:) Recta de carga en continua (Gp:) Pendiente 0 (Gp:) Pendiente -2/RL (Gp:) 2·VCC/RL (Gp:) Punto de trabajo
DvCE(wmt) = vp[1 + m·sen(wmt)] m = vm/vp PRF = [DvCE(wmt)]2/(2·RL) PCC = VCC·iCpico(wmt)/p DvCE(wmt) = iCpico(wmt)·RL/2 Þ PCC = VCC·2·DvCE(wmt)/(p·RL) h = PRF/PCC = p·DvCE(wmt)/(4·VCC) h = 0,785·vp[1 + m·sen(wmt)]/VCC hmed = 0,785·vp/VCC hmed max Þ vp = VCC/2 Þ hmed max = 39,26% (Gp:) t (Gp:) DvCE(wmt) (Gp:) iCpico(wmt)
(Gp:) vp (Gp:) vm
Amplificador “Clase B” con dos transistores (I) Circuito básico: Montaje en contrafase o Push-Pull (I) RL’ = RL/n2 (Gp:) Rg (Gp:) +
(Gp:) Q1 (Gp:) VCC (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vRL (Gp:) RL (Gp:) iC1 (Gp:) iRL (Gp:) 1:1:n (Gp:) iC2 (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vCE1 (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vCE2 (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) Q2
(Gp:) Polarización
Amplificador “Clase B” con dos transistores (II) Circuito básico: Montaje en contrafase o Push-Pull (II) (Gp:) iB1 (Gp:) 180º
(Gp:) Q1 (Gp:) VCC (Gp:) iC1 (Gp:) iC2 (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vCE1 (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vCE2 (Gp:) Q2 (Gp:) + (Gp:) – (Gp:) vRL (Gp:) RL (Gp:) iRL (Gp:) 1:1:n (Gp:) iB1 (Gp:) iB2
(Gp:) iB2 (Gp:) 180º
(Gp:) iC1 (Gp:) 180º
(Gp:) iC2 (Gp:) 180º
(Gp:) iRL
(Gp:) IB1 (Gp:) iC2 (Gp:) vCE2 (Gp:) VCC/RL’
(Gp:) VCC (Gp:) vCE1 (Gp:) iC1 (Gp:) IB1 (Gp:) VCC/RL’
Amplificador “Clase B” con dos transistores (III) Circuito básico: Montaje en contrafase o Push-Pull (III) (Gp:) Recta de carga en continua
(Gp:) Pendiente -1/RL’
(Gp:) t (Gp:) iCpico
(Gp:) t (Gp:) iCpico
(Gp:) Punto de trabajo
Amplificador “Clase B” con dos transistores (IV) Cálculo del rendimiento máximo posible PRF = iCpico2·RL’/2 PCC = 2·VCC·iCpico/p h = iCpico·RL’·p/(4·VCC) Þ h = 0,785·iCpico·RL’/VCC Como: iCpico max = VCC/RL’, entonces: hmax = p/4 = 78,5%
Como en el caso de un transistor
hmax = 78,5% Situación con la máxima señal que se puede manejar Amplificador “Clase B” con dos transistores (V) (Gp:) VCC (Gp:) vCE1 (Gp:) iC1 (Gp:) IB1 (Gp:) Recta de carga en continua (Gp:) IB1 (Gp:) iC2 (Gp:) vCE2 (Gp:) Punto de trabajo
(Gp:) VCC/RL’ (Gp:) t
(Gp:) VCC/RL’ (Gp:) t
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