GENERALIDADES – VENTAJAS Y DEFECTOS – ¿Por qué no hay unión espontánea? – Arco Voltaico Formación Electrodo recubierto – Función de sus partes – Ventajas del método – Desventajas del método
SOLDADURAS DE FILETE TIPIFICADAS Se detalla la dirección tipificada de las tensiones tangenciales medias resistentes en cada caso.
—————————————–
SOLDADURAS A TOPE Distintas preparaciones (perfiles) PROYECTO Se aplica el límite de tensión normal que fija la norma s = F / (h l) 2) Ignorar sobreespesor de aporte Algunas empresas no consideran necesario calcular siempre que el electrodo sea del mismo material que la base. Muy optimista.
SOLDADURAS DE FILETE : HIPOTESIS DE ESTADO TENSIONAL
Para una de las S Fx = 0 = -Fn*sen ? + Fs*cos ? ? Fs = Fn*sen ? / cos ? placas laterales S Fy = 0 = F – Fn*cos ? – Fs*sen ? Fn = F*cos ? Fs = F*sen ? La garganta t del cordón para ángulo ? es ? t = h / (sen ? + cos ?)
Area resistente de cordón para áng ? ? A = t*long = h*long/(sen ? + cos ?)
Resulta t = Fs/A = F*sen ?*(sen ?+cos ?)/ h*long = [F/(h*long)]*(sen ?*cos ?)+ sen2 ?) s= Fn/A = F*cos ?*(sen ?+cos ?)/ h*long = [F/(h*long)]*(sen ?*cos ?)+ cos2 ?)
Aplicando Von Mises (en adelante l = long) (haciendo d s´ /d? = 0)
s´ = (s2 + 3 t2)1/2 = = (F/ (h l) *[(cos2 ? + cos ? sen ?)2+3(sen ? cos ? + sen2 ?)2 ]1/2
Esfuerzos máximos en el plano ? = 62,5º s´ = 2,16 F/ (h l) , t = 1,196 F/ (h l), s = 0,623 F/ (h l)
Aplicando esfuerzo cortante máximo ( haciendo dt/d? = 0)
Esfuerzos máximos en el plano ? = 67,5º t = 1,207 F/ (h l), s = 0,5 F/ (h l)
La realidad experimental no coincide con las aplicaciones teóricas
REALIDAD EXPERIMENTAL Ensayos fotoelásticos de borde (Norris) y de garganta (Salakian) de la sección ABC La resistencia es fuertemente dependiente de, las irregularidades superficiales de la costura, la homogeneidad en el material de aporte, (inclusiones poros), el anclaje en la interfase entre materiales de aporte y base (capa de aleación entre ellos), el estado de las superficies de base. Los ensayos de soldaduras de filete con carga paralela presentan rotura en un plano irregular de ? ˜ 45º CONCLUSION : LOS ANALISIS TEORICOS NO APORTAN SOLUCIONES AJUSTADAS A LA REALIDAD
SOLUCION DE PROYECTO ( AWS – AISC) Se adopta un modelo acorde con los ensayos realizados y se “ajustan” las simplificaciones mediante coeficientes explícitos o incluidos en las características de resistencia máxima de los materiales de aporte.
Se asume 1) que la rotura siempre se produce en un plano ? = 45º 2) En el plano de rotura no hay fuerzas normales resistentes (s =0) y la rotura se produce al superarse una resistencia al corte constante en el plano. 3) El modelo 1) y 2) se aplica a los dos modelos de carga de filete tipificadas por Norma.
t = F / A = F / (0,707 h l) = 1,414 F / (h l)
EL LIMITE PROPUESTO SUPERA EN MODULO A LAS TENSIONES TANGENCIALES SEGÚN VON MISES Y EL ESFUERZO CORTANTE MAXIMO.
COMPARACION DE PROCEDIMIENTOS PROCEDIMIENTO NORMALIZADO t = 1,414 F / (h l), s = 0
TEORIA VON MISSES t = 1,196 F/ (h l), s = 0,623 F/ (h l)
s = ( t2 + s2 )1/2 = 1,348 F / (h l)
T. ESFUERZO CONSTANTE MAXIMO t = 1,207 F/ (h l), s = 0,5 F/ (h l)
s = ( t2 + s2 )1/2 = 1,306
(SUPERA EN MODULO INCLUSO A LAS TENSIONES TOTALES (s) EN LOS PLANOS CORRESPONDIENTES) ———————————- EN LOS CASOS DE CARGA NO TIPIFICADOS POR NORMA Se calculan las tensiones generadas por todas las solicitaciones externas. Se verifican las tensiones en metal base y en metal de aporte
PROYECTO DE UNIONES SOLDADAS BAJO CARGAS EXCENTRICAS (CARGAS NO TIPIFICADAS) 1)TORSION Y CORTE
La solicitación se calcula por superposición de efectos.
La sección resistente por Norma es la garganta de la soldadura.
Efecto de Carga de Corte (F) t´ = F / A
Efecto Carga de Torsión (M) t´´= M * r / Jp
En las que O es el centroide del perfil formado por el conjunto tramos rectos de soldaduras que forman la unión soldada total (centro de momentos de segundo orden), r es la distancia máxima entre el centroide y una sección de la soldadura.
A es el área de la sección de garganta total de la unión A = Long. Total Unión x (cateto x cos 45º)
Jp es el momento de Inercia Polar de la totalidad de las secciones de garganta de la unión soldada respecto del centroide
Jp =S JGi + Ai * ri2 ;
en la que JGi es el momento polar de 2do. orden de cada tramo recto i de soldadura; Ai es la sección de garganta del tramo recto i y ri es la distancia desde el centroide O de la unión total hasta el centro de momentos de 2do. orden del tramo i.
Finalmente la solicitación total en la sección mas comprometida de la unión soldada es la suma vectorial de las componentes calculadas t = t´ + t´´
El modulo de t es el valor de la solicitación a comparar con la resistencia máxima de la soldadura fijada por la Norma.
Se ha verificado, para este tipo de uniones soladas (en que el largo de los cordones resulta mucho mayor que la sección), que: El error que se comete al calcular los Momentos de Inercia suponiendo una garganta de ancho unitario (Jpu) y multiplicado luego por el ancho Real (t) (respecto del cálculo del Jp con el ancho de garganta exacto), es sensiblemente menor que las incertidumbres tecnológicas inherentes del proceso y por lo tanto despreciable.
En base a lo anterior se han tabulado las áreas resistentes y los Momentos de Inercia Polares para todos los perfiles típicos de uniones soldadas para garganta de ancho unitario lo que simplifica el cálculo.
? t´ = F/A = F/ (Au * t) y t´´= M * r/Jp = M * r / (Jpu * t)
Tabla tipica de Momentos de Inercia Jw respecto al eje neutro y Modulo resistente a flexión Zw para sección de longitud de garganta unitaria
2)FLEXION Y CORTE La solicitación se calcula por superposición de efectos. La sección resistente por Norma es la garganta de la soldadura.
Efecto de Carga de Corte (F) t´ = F / A Efecto Carga de Flexión (Mf = F * a) s = Mf * r / Jf
El cálculo del Jf por el producto de un Jtu tabulado por el ancho resistente t, también se aplica en este caso. ?
t´ = (F / Au * t) y t´´= s/2 = Mf * r / 2*(Jfu* t) Aplicando max tmax ? t = (t´2 + t´´2)1/2 =
CARACTERISTICAS MECANICAS DE LAS UNIONES SOLDADAS A – Cordón normal B – Bajo amperaje (aceptable) C y E – Alto amperaje (deficiente) D – Acumulación excesiva de aporte por bajo amperaje (acp) F – Velocidad de avance lenta (ancho y alto) (aceptable) G – Velocidad de avance rápida (deficiente) ————————————- PROPIEDADES MECANICAS MINIMAS DE MATERIAL DE APORTE : Según Código AWS
RESUMEN RESISTENCIA DE LA UNION SOLDADA -En la resistencia de la soldadura preponderan factores tecnológicos (voltaje, intensidad y polaridad de corriente, pericia del operario, estado de superficies de metal base, características del metal base respecto de calentamiento y enfriamiento) sobre los valores resistenciales específicos del material del aporte.
-El electrodo se identifica mediante el código E AA XX E indica electrodo AA número de dos cifras que indica la resistencia última del material de aporte en kpsi XX es un código numérico que indica la posición de soldadura y la polaridad de conexión en ese orden. -Los aceros como material base que mejores resultados permiten son los de bajo y medio-bajo carbono (SAE 1015 a 1025), aunque pueden soldarse muchos otros.
– La diferencia entre metal base y de electrodo en una soldadura hace que las normas indiquen verificación resistencial para base y soldadura.
Página siguiente  |